St-TP4-G + M 101 Rev0-Lasten.pdf

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Deckblatt

St-TP04-G+M 101

Lastenheft Gründung

und Massivbau

Stadt Papenburg Bauherr: Hauptkanal rechts 68/69 26871 Papenburg

Bedarfsorientierter Neubau der Seeschleuse Bauvorhaben: im Hafen der Stadt Papenburg Hier: Binnenhaupt - Lastenheft Massiv, TKW + SpW

Ingenieurbüro Ingenieurbüro Auftragnehmer / W. Grote GmbH SAV Arbeitsgemeinschaft: Bahnhofstraße 6-10 Moorstraße 93 26871 Papenburg 26871 Papenburg

Auftragsnummer: 24-001

Eriksen und Partner GmbH Planen und Beraten im Bauwesen Technische Bearbeitung: Cloppenburger Straße 200 26133 Oldenburg

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: Rev. 0 Vorgang: Deckblatt Seite: I

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Inhaltsverzeichnis

1 ALLGEMEINES .......................................................................................................... 1-1 1.1 VORBEMERKUNGEN ...................................................................................................... 1-1 1.2 ÜBERSICHTSSKIZZEN .................................................................................................... 1-3 1.3 VORSCHRIFTEN / BERECHNUNGSGRUNDLAGEN ................................................................ 1-5 1.4 ABWEICHUNGEN ........................................................................................................... 1-7 1.5 PROGRAMME ............................................................................................................... 1-7 1.6 BAUSTOFFE ................................................................................................................. 1-7 1.7 DAUERHAFTIGKEIT........................................................................................................ 1-9 1.8 WASSERSTÄNDE ........................................................................................................ 1-10 1.9 GRUNDWASSERSTAND ................................................................................................ 1-12 1.10 VERFÜLLMATERIAL ..................................................................................................... 1-13 1.10.1 ALTE TORKAMMER ...................................................................................................... 1-13 1.10.2 ZWISCHENBEREICH ALTE – NEUE TORKAMMER ............................................................... 1-13 1.10.3 FANGEDAMM .............................................................................................................. 1-13 1.10.4 DREMPELBEREICH ...................................................................................................... 1-13 1.11 SCHLICKABLAGERUNGEN ............................................................................................ 1-13 1.12 BAUGRUND ................................................................................................................ 1-14 1.12.1 BAUGRUNDAUFBAU ..................................................................................................... 1-15 1.12.2 BODENMECHANISCHE KENNWERTE ............................................................................... 1-18 1.12.3 LAGE DER SONDIERUNGEN .......................................................................................... 1-19 1.12.4 BEMESSUNGSPROFILE WESTSEITE ............................................................................... 1-20 1.12.5 BEMESSUNGSPROFILE OSTSEITE.................................................................................. 1-22 2 EINWIRKUNGEN........................................................................................................ 2-1 2.1 ERDDRUCK .................................................................................................................. 2-1 2.1.1 TORKAMMERWAND........................................................................................................ 2-1 2.1.2 DREMPEL..................................................................................................................... 2-1 2.2 PORENWASSERÜBERDRUCK .......................................................................................... 2-1 2.3 NEGATIVE MANTELREIBUNG .......................................................................................... 2-2 2.4 STÄNDIGE LASTEN........................................................................................................ 2-2 2.5 NUTZLASTEN................................................................................................................ 2-3 2.6 HYDROSTATISCHE LASTEN ............................................................................................ 2-3 2.7 HYDRODYNAMISCHE LASTEN / WELLENDRUCK ................................................................ 2-4

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: Rev. 0 Vorgang: Inhaltsverzeichnis Seite: II

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2.8 EISLASTEN................................................................................................................... 2-4 2.9 TREIBGUTSTOß............................................................................................................. 2-5 2.10 POLLERZUG / SCHUTENHALTER ..................................................................................... 2-5 2.11 SCHIFFSSTOß / HAVARIE ............................................................................................... 2-5 2.12 WINDLASTEN ............................................................................................................... 2-5 2.13 SCHNEELASTEN ........................................................................................................... 2-6 2.14 ERMÜDUNGSBEANSPRUCHUNGEN .................................................................................. 2-6 2.15 ZWANG UND SCHWINDEN............................................................................................... 2-7 2.16 TEMPERATUR ............................................................................................................... 2-8 3 BERECHNUNGSGRUNDLAGEN ................................................................................ 3-1 3.1 TEILSICHERHEITSBEIWERTE ........................................................................................... 3-1 3.2 SYSTEM UND BEMESSUNGSZUSTÄNDE ............................................................................ 3-3 3.2.1 TORKAMMER ................................................................................................................ 3-3 3.2.2 FANGEDAMM ................................................................................................................ 3-8 3.2.3 UFEREINFASSUNG ........................................................................................................ 3-8 3.2.4 DREMPEL..................................................................................................................... 3-9 3.2.5 PLATTFORM + TORGEGENANSCHLAG ............................................................................ 3-12 3.2.6 ANTRIEBSGEBÄUDE..................................................................................................... 3-13 3.2.7 SCHUTZ-/LEITDALBEN ................................................................................................. 3-14 3.3 BETTUNGSMODUL FÜR PFÄHLE .................................................................................... 3-15 3.4 BETTUNGSMODUL SPUNDWÄNDE ................................................................................. 3-15 3.5 NACHWEIS GEGEN VERSINKEN ..................................................................................... 3-17 3.5.1 SPUNDWÄNDE ............................................................................................................ 3-17 3.5.2 PFÄHLE ..................................................................................................................... 3-18 3.5.3 PROBEBELASTUNGEN .................................................................................................. 3-21 3.6 RÜCKVERANKERUNGEN .............................................................................................. 3-21 3.6.1 ERFAHRUNGSWERTE MIKROPFÄHLE ............................................................................. 3-22 3.6.2 ERFAHRUNGSWERTE VERPRESSANKER ......................................................................... 3-23 3.6.3 PROBEBELASTUNGEN .................................................................................................. 3-23 4 SCHNITTSTELLEN .................................................................................................... 4-1 5 UNTERSCHRIFTENSEITE .......................................................................................... 5-1

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: Rev. 0 Vorgang: Inhaltsverzeichnis Seite: III

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Revisionsverzeichnis

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: Rev. 0 Vorgang: Revisionsverzeichnis Seite: IV

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1 Allgemeines

1.1 Vorbemerkungen

Die Seeschleuse im Hafen der Stadt Papenburg gewährleistet die See-, Binnen- sowie

Sportbootschifffahrt und ging in ihrer jetzigen Form 1975 in Betrieb. Bei Außenwasserständen

von +2,50 mNHN bis -1,50 mNHN erfolgten in der Vergangenheit durchschnittlich 2.000 Schiffschschleusungen pro Jahr. Nach 40 Jahren Betriebsdauer soll die Seeschleuse

stufenweise (3 Baustufen) neu gebaut werden, um den Schleusenbetrieb und die Deichsicherheit

auch in der Zukunft zu gewährleisten.

Die Seeschleuse verbindet das Fahrwasser der Ems bei Ems-km 0 bzw. des Dortmund-Ems- Kanals bei DEK-km 225,82 mit dem Hafen der Stadt Papenburg und kann von Seeschiffen mit

einem Tiefgang bis 5,50 m zzgl. 0,50 m Keel Clearence angelaufen werden, deren

Hauptumschlaggüter aus Baustoffen, Holz, Stahl, Papier, Torf, Mineralöle und Getreide

bestehen. Die Sohle der Schleuse, des Sielkanals sowie des weiterführenden Hafens liegt auf

ca. -5,20 mNHN. Die lichte Breite der Seeschleusendurchfahrt beträgt ca. 26,50 m. Vollcontainerschiffe mit 8 Reihen und einer Schiffsbreite von 23,0 m können die Schleuse

passieren. Zwischen den Torachsen ist die Seeschleuse ca. 155 m lang.

Die erste Stufe - Neubau des Außenhaupts - ist bereits abgeschlossen. Die zweite Stufe sieht

den Neubau des Binnenhaupts inkl. Schiebetor vor. Das neue Binnenhaupt wird hafenseitig vor dem vorhandenen Binnenhaupt erstellt.

Die neue Torkammer ist von Außenkante Holm bis Außenkante Holm ca. 9 m breit und inklusive

Antriebshaus ca. 43 m lang. Die Oberkante der Torkammerwand (Stahlbetonholm) liegt bei

+6,50 mNHN. Auf der Südseite wird die Torkammerwand teils durch einen Fangedamm und teils durch eine Ankertafel gehalten, die nördliche Torkammerwand wird an die bestehende

Torkammer angeschlossen, die nach Fertigstellung verfüllt wird. Auf der Ostseite der Torkammer

steht das Antriebshaus, die westliche Abschlusswand ist nur für den Bauzustand erforderlich und

wird als einfache Spundwand (Wellenwand) hergestellt. Die Torkammersohle besteht aus einer Unterwasserbetonsohle (im Bauzustand) und einer Konstruktionsbetonsohle (Endzustand).

Es ist vorgesehen, den Drempel als Teilfertigteil herzustellen, das mithilfe von Schwimmkränen

an die endgültige Position transportiert wird. Hier erfolgt die Fertigstellung des Drempels. Der

Drempel hat eine Gesamtlänge von Außenkante Anschlagpfeiler bis Außenkante Gegenanschlag

von 32,90 m und eine Gesamtbreite von 8,00 m. Der Abstand zwischen den Pfeilern entspricht der Schleusendurchfahrtbreite von 26,50 m.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.1 Vorbemerkungen Seite: 1-1

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Der Drempel wird auf Rohrrammpfählen tiefgegründet. Eine Auftriebssicherung ist auf Grund des ausreichend hohen Eigengewichts durch die Rohrrammpfähle nicht erforderlich.

Die Rüclverankerung im Bereich der Torkammer erfolgt durch Verpressanker.

In diesem Berechnungsteil werden die Belastungen zusammengstellt für:

• Massivbauteile (Drempel, Anschlag, Gegenanschlag, Antriebshaus)

• Konstruktionsbetonsohle Torkammer

• Unterwasserbetonsohle

• Torkammerwände (Kombinierte Spundwände)

• Spundwände (bauzeitlich)

• Fangedamm

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.1 Vorbemerkungen Seite: 1-2

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1.2 Übersichtsskizzen Lageplan (Quelle: www.viamichelin.de)

Außenhaupt

Binnenhaupt neu

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.2 Übersichtsskizzen Seite: 1-3

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Antriebshaus

Torkammer (UW-Betonsohle und Konstruktionsbetonsohle)

Ankerwand

Südl. Torkammerwand

Nördl. Torkammerwand

Fangedamm

Ankertafel

Temporäre Spundwand

Hafen

Drempel, Gründung auf

Rohrpfählen

Sickerschürze

Betonplattform auf Rohrpfählen

N

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.2 Übersichtsskizzen Seite: 1-4

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1.3 Vorschriften / Berechnungsgrundlagen Der Berechnung liegen die gültigen Normen und ergänzenden Bestimmungen in der neuesten,

gültigen Fassung zugrunde, sowie bauaufsichtliche Zulassungen ebenfalls in der neusten

gültigen Fassung.

Als Berechnungsvorschriften gelten insbesondere:

• DIN EN 1990:2010 und 1990/NA sowie 1990/NA/A1 – Grundlagen der Tragwerksplanung

• ZTV-ING: Zusätzliche Technische Vertragsbedingungen für Ingenieurbauwerke

• Empfehlung des Arbeitsausschusses „Ufereinfassungen – EAU“, 12. Auflage 2020, Verlag

Ernst & Sohn, Berlin

• EAU Technischer Jahresbericht 2022/1

• Empfehlung des Arbeitskreises „Pfähle – EA-Pfähle“, 2. Auflage 2012, Verlag Ernst & Sohn, Berlin- einschließlich JB 2014

• Empfehlung des Arbeitsausschusses „Baugruben – EAB“, 6. Auflage 2021, Verlag Ernst &

Sohn, Berlin

Einwirkungen:

• EAU (Endzustände), EAB (Bauzustände) wie vor, sowie:

• DIN EN 1991-1-1:2010 und 1991-1-1/NA – Einwirkungen auf Tragwerke (Eigenlasten)

• DIN EN 1991-1-6:2010 und 1991-1-6/NA – Einwirkungen auf Tragwerke (Bauausführung)

• DIN 4085:2017 – Berechnung des Erddrucks

Bemessung:

• EAU (Endzustände), EAB (Bauzustände) wie vor, sowie:

• DIN EN 1992-1-1:2011 und 1992-1-1/NA sowie 1992-1-1/NA Berichtigung 1:2012 und 1992-1-1/NA/A1:2012 – Bemessung von Stahlbeton- und Spannbetontragwerken

• DIN EN 1992-1-1:2011 und 1992-1-1/NA:2013 – Bemessung von Stahlbeton- und

Spannbetontragwerken

• DAfStb Heft 600 – Richtlinie, Erläuterungen zum EC 2, Ausgabe 2012
• DIN EN 1993-1 + N/A:2010 – Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten (insbesondere

Teil 5: Pfähle und Spundwände)

• DIN EN 1997-1:2014 und 1997-1/NA:2010 – Bemessung in der Geotechnik
• DIN 1054:2010 – Ergänzende Regelungen zur DIN EN 1997-1

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.3 Vorschriften / Berechnungsgrundlagen Seite: 1-5

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Sonstige Bemessungsnormen:

• DIN 19702: 2013 Massivbau im Wasserbau – Tragfähigkeit, Gebrauchstauglichkeit und Dauerhaftigkeit

• DIN 19704-1: 2012 Stahlwasserbau

• DIN 19704-2: 2012 Stahlwasserbau

Weitere zur Verfügung gestellte Unterlagen:

Einbautoleranzen sind nach Norm einzuhalten, soweit nicht gesondert festgelegt.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.3 Vorschriften / Berechnungsgrundlagen Seite: 1-6

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1.4 Abweichungen Für den Standsicherheitsnachweis wurden weder Abweichungen noch ergänzende zusätzliche

Regelungen zu den Vorschriften getroffen.

1.5 Programme

DLUBAL-Bemessungssoftware RFEM Friedrich und Lochner Bemessungsprogramme GGU-Bemessungsprogramme für Grundbau und Spundwände (GGU Retain und GGU Latpile) Excel-Kalkulationstabellen

1.6 Baustoffe Baustahl Gurtung S 235 J2 / S 355 J2 (siehe zug. Statik)

Träger/Bleche S 235 J2 / S 355 J2 (siehe zug. Statik)

Execution Class EXC 3 (analog zu Außenhaupt, da Hochwasserschutz)

Stahlrohre und Spundwandstahl

Spundwandstahl S 270 GP; S 355 GP o. höherwertig Stahlrohre S355 o. höherwertig

Anker Stahlpfähle S355 GP

GEWI S 555/700

Rundstahlanker S355 J2 + N

Verpresskörper (Schrägpfahl)  20 cm in XA 1*

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.4 Abweichungen Seite: 1-7

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Stahlbeton/UW-Beton

Stahlbeton C 30/37 (LP), Expositionsklassen siehe nachfolgende Auflistung Betondeckung c = c = 6,0 cm nom V Zul. Rissbreite w = 0,25 mm k

Betonstahl B 500 B (hochduktil)

Unterwasserbeton C 30/37 - UW-Betonsohle

C 25/30 - Verfüllung zwischen Drempel und Sickerschürze

Erforderliche Expositionsklassen

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.6 Baustoffe Seite: 1-8

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1.7 Dauerhaftigkeit Die Lebensdauer der einzelnen Bauteile des Binnenhauptes werden analog zum Aussenhaupt

wie folgt festgelegt:

Maschinenbau: 35 Jahre (siehe DIN 19704-1, Kap. 9.5.3.1)

Stahlwasserbau: 70 Jahre (siehe DIN 19704-1, Kap. 7.6.1) Massivbau: 80 Jahre (Besprechungsprotokoll Nr. 1 zum AH vom 17.4.2018)

Spundwände und Pfähle: 50 Jahre (siehe DIN EN 1993-5, Kap. 4.1, (6))

Gemäß Besprechungsprotokoll Nr. 1, Pkt. 3.4.7 erhalten alle Bauteile einen Korrosionsschutz

entsprechend den Vorgaben der DIN 19704 und der DIN EN 12944. Zusätzlich ist ein

kathodischer Korrosionsschutz ohne Fremdstrom mit Opferanoden am Torkörper vorgesehen.

Stahl – Spundwände und Pfähle

In der EAU 2020, Kapitel 8.1.10, Abb. 8.26 a) wird für Spundwandbauwerke mit einer Standzeit

von 60 Jahren eine mittlere Abrostungsrate von 4 mm im Bereich der Niedrigwasserzone angegeben. Für die Unterwasserzone, die Wasserwechsel- und die Spritzwasserzone ist die

mittelere Abrostungsrate geringer. Die Nachweise der Tragfähigkeit unter Berücksichtigung der

Abrostung dürfen gem. EAU 2020 Kap. 8.1.10.4.4 in die Bemessungssituation BS-A eingestuft werden.

Informativ: Nach Tabelle 4-2 der DIN EN 1993-5 wird eine Abrostung von ca. 4 mm im

Salzwasser für eine Lebensdauer von 50 Jahren empfohlen, welche in der Niedrigwasser- und Spritzwasserzone anzusetzen ist.

Die Gründungsrohre und Sickerschürzen im Drempelbereich werden aufgrund ihres dauerhaften

Verbleibs im Erdkörper unter Wasser ohne Abrostung gerechnet.

Beschichtungen

Schweißnähte

Die Mindestschweißnahtdicke beträgt a = 6 mm, bei statisch erforderlichen Schweißnähten ist w zusätzlich ein Korrosionszuschlag von 2 mm zu berücksichtigen (s. auch EAU 2020, Abs. 9.2.2).

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.7 Dauerhaftigkeit Seite: 1-9

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1.8 Wasserstände Das Binnenhaupt der neuen Seeschleuse in Papenburg ist nach Absprache mit dem Bauherrn

für folgende Bemessungswasserstände, dargestellt am Querschnitt des Schiebetores,

auszulegen:

Das Planungsgebiet des Außenhaupts ist durch die wechselnden Tidewasserstände der Ems geprägt. Nur der außergewöhnliche Fall, dass sowohl das Emssperrwerk und das Außenhaupt

versagen, sind ausschlaggebend für den Wasserdruckansatz, da das Binnenhaupt im Zuge der

doppelten Deichsicherheit die 2. Deichsicherheit darstellt.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.8 Wasserstände Seite: 1-10

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Wasserstände in der Ems / Kammer (bei Ausfall des Außentors):

HHThw +4,80 m NHN (Ausfall Emssperrwerk) HThw +3,75 m NHN (Ausfall Emssperrwerk)

(MThw +1,90 m NHN im Bereich der schleusbaren Wasserstände)

MTnw -1,80 m NHN NTnw -2,79 m NHN

NNTnw -2,97 m NHN

Wasserstände in der Schleusenkammer (ohne Ausfall Außentor):

HSW +2,50 m NHN (höchster schleusbarer Wasserstand)

NSW -1,50 m NHN (niedrigster schleusbarer Wasserstand)

Wasserstände im Binnenhafen:

HHaw +1,30 m NHN (höchster Hafenwasserstand)

Haw +0,90 m NHN (Hafenwasserstand) NHaw +0,50 m NHN (niedrigster Hafenwwaserstand)

Hydrodynamische Einwirkungen in Staustellung:

Schwall +0,60 m Sunk -0,50 m

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.8 Wasserstände Seite: 1-11

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1.9 Grundwasserstand Im Zuge der Baugrunderkundungen durch Schmitz + Beilke Ingenieure GmbH wurden die zwei

Trockenbohrungen LB / GWM 1 und LB / GWM 4 zu Grundwassermessstellen ausgebaut.

Bislang wurden dort folgende Wasserstände gemessen:

• GWM1: -0,07 mNHN (04.06.25 und 27.06.25)
• GWM 4: -0,17 mNHN bis -0,13 mNHN (04.06.25 und 27.06.25)

Gem. Unterlagen des LBEG ist der mittlere Grundwasserstand im Bereich des geplanten Bauvorhabens bei + 0,0 m bis + 1,0 mNHN zu erwarten. Auf Grund von temporärem Stauwasser

im Bereich der Deckschichten wird ein Bemessungswasserstand von +2,0 mNHN vorgegeben.

Im Bereich des Grundwasserleiters unterhalb der wassersperrenden Deckschichten wird ein Grundwasserdruckspiegel von +1,0 mNHN empfohlen. Dieser Grundwasserstand ist auch für die

Auftriebsnachweise maßgebend.

Analog zur Planung des Außenhaupts der Schleuse Papenburg wird als niedrigster

Grundwasserstand – 1,50 m NHN betrachtet.

Gem. Laboruntersuchungen wird das Grundwasser im Bereich der Grundwassermessstelle

GWM 4 als schwach betonangreifend eingeordnet. Es wird daher ein einheitlicher Ansatz der

Expositionsklasse XA1 empfohlen.

Außerdem ergab sich hinsichtlich der Stahlkorrosivität des Wassers (GWM 1 und GWM 4) eine zu erwartende geringe und eine mittlere Wahrscheinlichkeit für Mulden- und Lochkorrosion,

sowie eine sehr geringe und geringe Wahrscheinlichkeit für Flächenkorrosion.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.9 Grundwasserstand Seite: 1-12

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1.10 Verfüllmaterial 1.10.1 Alte Torkammer

Sand  / ` = 18/10 kN/m³

` = 30°

Abdichtung nach oben und Vorsehen einer Drainleitung analog Außenhaupt

1.10.2 Zwischenbereich alte – neue Torkammer Gemäß Abstimmung am 10.07.2025 erfolgt die Verfüllung des Zwischenbereichs zwischen alter und neuer Torkammer auf eine Höhe von +3,40 m NHN.

Das Verfüllmaterial wird noch festgelegt.

1.10.3 Fangedamm

Sand  / ` = 18/10 kN/m³

` = 30°

1.10.4 Drempelbereich

Sand  / ` = 19/11 kN/m³

` = 30°

Sand-Leichtbaustoff-Gemisch nach den E-Mails vom 19.07.2018 und 02.08.2018 von IGB:

 / ` = 10,5 bis 11 / 0,5 bis 1,0 kN/m³kN/m³

 ` = 35° k

1.11 Schlickablagerungen Auf durchströmten Flächen lagert sich kein Schlick ab, weshalb Schlick auf dem Drempel nicht zu berücksichtigen ist. Außerdem wird im Bereich der Torkammer eine Schlickspülanlage

vorgesehen.

Bewuchs, Verschmutzungen und Schlick im Tor sind gemäß den Ansätzen in den jeweiligen

Statiken zu berücksichtigen.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.10 Verfüllmaterial Seite: 1-13

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1.12 Baugrund Das Baugrundgutachten zum Neubau Binnenhaupt, Seeschleuse Papenburg (Nr. 24.17071) liegt

mit Stand vom 20.07.2025 vor. Es ist als Entwurf und nicht als endgültiges Gutachten zu betrachten und es können sich anhand von zusätzlichen Erkenntnissen noch Änderungen in den

Kennwerten ergeben. Eine Fertigstellung erfolgt nach Eingang der Ergebnisse aus den

Laborversuchen.

Einbringverfahren:

Alle Bauteile mit Vertikallastabtrag sind entweder schlagend einzubringen oder bei Vibration

mindestens auf den letzten 3 m nachzuschlagen.

Bei einer Einbringung der Spundwände im Vibrationsverfahren, sind die in Kapitel 3.5.1

angegebenen Erfahrungswerte der Mantelreibung auf 75% abzumindern. Zur Gewährleisung einer ausreichenden Pfropfenbildung wird ein Nachschlagen in die tragfähigen Schichten auf den

letzten 5 m empfohlen.

Bei Pfählen sind bei einer Einbringung durch Vibration erhebliche Abminderungen der in Kapitel

3.5.2 angegebenen Werte erforderlich (keine Angabe eines Abminderungsfaktors).

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.12 Baugrund Seite: 1-14

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1.12.1 Baugrundaufbau Allgemeiner Bodenaufbau:

• Deckschichten (holozäne Ablagerungen und holozäne Auffüllungen)

• Obere Sande (fluviatile Sandablagerungen)

• Schluffablagerungen (Ton- und Schluffablagerungen, Torf)

• Torf, kohleartig (Ton- und Schluffablagerungen, Torf)

• Untere Sande (glazifluviatile Sandablagerungen)

Auf den nachfolgenden Seiten wird tabellarisch ein detaillierter Baugrundaufbau aufgeführt.

Dieser wird dabei in die Ost- und Westseite unterteilt.,

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.12 Baugrund Seite: 1-15

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Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.12 Baugrund Seite: 1-16

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Anmerkungen In Richtung Nordostseite vor der bestehenden Torkammer ist ergänzend mindestens eine

zusätzliche Drucksondierung durchzuführen (Abgrenzung hochanstehende Torfschicht

aus LCPT 3b; Absicherung Baugrundaufbau Tab.11/12).

Eine Abgrenzung der Baugrundaufbauten zwischen Ost- und Westseite ist nach vorliegenden

Erkenntnissen auf Höhe der wasserseitigen Bohrung WB4 anzunehmen (vgl. nachfolgende Darstellung in Kap. 1.12.3 Lageplan der Erkundungen).

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.12 Baugrund Seite: 1-17

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1.12.2 Bodenmechanische Kennwerte

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.12 Baugrund Seite: 1-18

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1.12.3 Lage der Sondierungen

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.12 Baugrund Seite: 1-19

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1.12.4 Bemessungsprofile Westseite Gem. vorliegendem Baugrundgutachten werden die allgemeinen Bemessungsprofile in die Ost-

und Westseite unterteilt, sowie in landseitig und wasserseitig.

Nachfolgend sind die Bemessungsprofile für die Westseite aufgeführt.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.12 Baugrund Seite: 1-20

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Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.12 Baugrund Seite: 1-21

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1.12.5 Bemessungsprofile Ostseite Gem. vorliegendem Baugrundgutachten werden die allgemeinen Bemessungsprofile in die Ost-

und Westseite unterteilt, sowie in landseitig und wasserseitig.

Nachfolgend sind die Bemessungsprofile für die Ostseite aufgeführt.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 1 Allgemeines Rev. 0 Vorgang: 1.12 Baugrund Seite: 1-22

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2 Einwirkungen

2.1 Erddruck 2.1.1 Torkammerwand Der Erddruck wird nach DIN 4085 ermittelt. Für die Berechnung von Spundwandbauwerken wird

der aktive Erddruck gemäß EAU 2020 zugrunde gelegt.

Im Bereich des Fangedamms wird der erhöht aktive Erdruck (25%) angesetzt.

2.1.2 Drempel Der Erddruck wird nach DIN 4085 ermittelt.

Richtung Schleusenkammer

Sofern der Erddruck stützend wirkt, wird bis zu 2-fach erhöhter Erdruhedruck angesetzt.

Richtung Hafen Aufgrund der zu erwartenden Verformungen ist für die Globalstatik nicht der Erdruhedruck

anzusetzen, sondern lediglich der aktive Erddruck. Für die Bemessung des Massivbaus wird der

Erdruhedruck angesetzt.

2.2 Porenwasserüberdruck Im Zuge der Erneuerung des Binnenhaupts wird der Zwischenraum zwischen der alten und

neuen Torkammerwand verfüllt. Zur Vermeidung von Porenwasserüberdruck sind die

humosen/bindigen Deckschichten bis – 7,5 mNHN wasserseitig und bis -3,0 mNHN landseitig im

Bereich der Verfüllung zwischen alter und neuer Torkammer auszuheben. Ggfs. darf die Tiefe des wasserseitigen Bodenaushubs auf -5,0 mNHN reduziert werden, wenn bei Baggerarbeiten

festgestellt wird, dass die humosen/bindigen Deckschichten nur bis zu dieser Höhe anstehen.

Durch den Aushub der bindigen Deckschichten und dem Einbau wasserdurchlässiger Füllsande

kann sich kein Porenwasserüberdruck einstellen.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 2 Einwirkungen Rev. 0 Vorgang: 2.1 Erddruck Seite: 2-1

[Seite 28]

2.3 Negative Mantelreibung Im Zuge der Erneuerung des Binnenhaupts wird der Zwischenraum zwischen der alten und

neuen Torkammerwand verfüllt. Zur Vermeidung von negativer Mantelreibung sind die

humosen/bindigen Deckschichten bis – 7,5 mNHN wasserseitig und bis -3,0 mNHN landseitig im

Bereich der Verfüllung zwischen alter und neuer Torkammer auszuheben. Ggfs. darf die Tiefe des wasserseitigen Bodenaushubs auf -5,0 mNHN reduziert werden, wenn bei Baggerarbeiten

festgestellt wird, dass die humosen/bindigen Deckschichten nur bis zu dieser Höhe anstehen.

Unter diesen Bedingungen ist aus geotechnischer Sicht auf einen Ansatz von negativer

Mantelreibung vernachlässigbar (vgl. Baugrundgutachten Kapitel 11.1).

2.4 Ständige Lasten Die Eigenlasten werden programmintern über die jeweilige Wichte des Bauteils und die

Geometrie ermittelt. Folgende Wichten sind nach EAB 2021, Kapitel 10.5 (EB 62) bzw. nach

DIN EN 1991-1-1,0 Anhang A, zu berücksichtigen:

Holmgeländer g = 1,00 kN/m

Eigengewicht Tor Das Eigengewicht des Tores ist entsprechend der statischen

Berechnung lastfallabhängig zu berücksichtigen.

 G = 2.750 kN x 1,10 = 3.025 kN

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 2 Einwirkungen Rev. 0 Vorgang: 2.3 Negative Mantelreibung Seite: 2-2

[Seite 29]

2.5 Nutzlasten Nach EAB 2021, Kapitel 2.7 (EB 56) wird zur Berücksichtigung von Baustellenverkehr und

Baubetrieb eine Verkehrslast von p = 10 kN/m² angesetzt.

Nach EAB 2021, Kapitel 2.8 (EB 57) wird zur Berücksichtigung von Baggern und Hebezeugen

eine zusätzliche Streifenlast von p = 40 kN/m² angesetzt für ein 30-t-Gerät mit einem Abstand von 0,60 m.

Vollflächenlast auf dem Fangedamm p = 20 kN/m²

Vollflächenlast auf dem Antriebshaus p = 2,50 kN/m²

Fuß- und Radwegverkehr auf dem Tor p = 5,0 kN/m² und den anbindenden Wegen:

Betonplatte: 12-t-Fahrzeug, Ersatzflächenlast p` = 6,7 kN/m² Es wird davon ausgegangen, dass das Fahrzeug ausschließlich Schritttempo fahren darf,

weshalb keine Horizontallasten aus Anfahren und Bremsen berücksichtigt werden.

Das Geländer für den öffentlichen Fuß- und Radweg neben der Torkammer wird gemäß

DIN EN 1991-2, Abs. 4.8, für eine horizontale Linienlast von p = 1,0 kN/m ausgelegt.

2.6 Hydrostatische Lasten Die hydrostatischen Einwirkungen auf die Torkammer werden anhand der in Kapitel 1.8

aufgeführten Wasserstände zur Bemessung des Binnenhauptes ermittelt. Zusammen mit den weiteren Einwirkungen auf die Torkammer werden diese in ständige (BS-P), vorübergehende

(BS-T) oder außergewöhnliche (BS-A) Bemessungssituationen nach DIN 19702 (sh. Kapitel 5.2)

bzw. EAU 2020 (Kap. 1.2.4) eingeteilt.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 2 Einwirkungen Rev. 0 Vorgang: 2.5 Nutzlasten Seite: 2-3

[Seite 30]

2.7 Hydrodynamische Lasten / Wellendruck In den hydrostatischen Bemessungssituationen werden zu dem höchsten Wasserstand ein

Schwall von +0,60 m und zu dem niedrigsten Wasserstand ein Sunk von -0,50 m berücksichtigt.

2.8 Eislasten Eisdruck innerhalb der Torkammer wirkt entgegengesetzt zum Erddruck und somit entlastend auf die Torkammerwände. Hafenseitig ist die südliche Torkammerwand durch den Fangedamm vor

Eisdruck geschützt. Aus diesem Grund wird die Einwirkung auf die Torkammerwände nicht

maßgebend und es wird keine Belastung aus Eisdruck angesetzt.

Beim Fangedamm verhält es sich analog zu den Torkammerwänden. Die Belastungsrichtung aus

Eisdruck ist entgegengesetzt zur eigentlichen Beanspruchung aus Erd- und Wasserdruck. Auch

hier wird auf den Ansatz von Eisdruck verzichtet.

Der Eisdruck wird im Drempelbereich nur schleusenkammerseitig angesetzt (Seeschleuse). Das

Aufkommen von Eisdruck innerhalb der Torkammer auf den Drempelbereich wird ausgeschlossen.

Der Eisdruck wird nach DIN 19702 im BS-P berücksichtigt. Da dort keine Angaben zum Eisdruck

festgelegt sind, wird der Ansatz nach DIN 19704 wiefolgt gewählt: P = p x h = 150 kN/m² x 0,30 m = 45 kN/m E E E

mit:

p = horizontal wirkende Eisdruckspannung = 150 kN/m² E h = Dicke des Eises = 0,30 m E

Der Eisdruck ist nach DIN 19704 in Höhe des Wasserspiegels anzusetzen. Der Ansatz erfolgt jeweils für die folgenden Wasserstände:

Kammerseitig: von +2,50 m NHN (MThw + Schwall bzw. HSW)

bis -1,50 m NHN (NSW) Hafenseitig: +0,90 m NHN (Haw)

Eine Eisauflast braucht nicht berücksichtigt zu werden.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 2 Einwirkungen Rev. 0 Vorgang: 2.7 Hydrodynamische Lasten / Wellendruck Seite: 2-4

[Seite 31]

2.9 Treibgutstoß Der Lastfall Treibgutstoß ist mit dem Ansatz von Eisdruck abgedeckt.

2.10 Pollerzug / Schutenhalter Auf der Längsseite des Fangedamms (parallel zur Torkammerwand) können Schiffe festmachen.

Dementsprechend sind Poller vorzusehen:

Trossenzug Poller 200 kN → P = 300 kN Z Für Nischenpoller wird ein Trossenzug angesetzt von P = 50 kN Z

2.11 Schiffsstoß / Havarie Das Binnenhaupt wird durch die Anordnung von Dalben geschützt, ein Schiffsstoß auf das

Binnenhaupt wird deshalb nicht berücksichtigt.

Für die Bemessung der Schutz-/Leitdalben wird das Bemessungsschiff analog zum Außenhaupt angesetzt (vgl. Kapitel 3.2.7).

2.12 Windlasten Windeinwirkungen auf die Torkammer sind nicht bemessungsrelevant.

Windeinwirkungen auf das Antriebshaus: Windzone WZ 2

Geländekategorie GK I

Gebäudehöhe z = 7,77 – 3,42 = 4,35 m > z = 2,00 m min Basisgeschwindigkeitsdruck q = 0,39 kN/m² b Böengeschwingigkeitsdruck q = 2,60 x 0,39 kN/m² x (4,35 / 10)^(0,19) = 0,87 kN/m² p

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 2 Einwirkungen Rev. 0 Vorgang: 2.9 Treibgutstoß Seite: 2-5

[Seite 32]

2.13 Schneelasten Der Standort Papenburg befindet sich in Schneelastzone 1 und das Antriebshaus hat eine

Dachneigung α ≤ 30˚.

• s = 0,8 * 0,65 kN/m² = 0,52 kN/m²

Für die Außergewöhnlichen Bemessungssituation „Norddeutsches Tiefland“ gilt:

• s = 0,8 * 0,65 kN/m² * 2,3 = 1,20 kN/m² Ad

Überlagerung von Schnee- und Windlasten auf dem Dach:

Aufgrund der angesetzten Nutzlast von 2,50 kN/m² für Bedienungsstege laut DIN 19704-1 wird

die Überlagerung von Schnee- und Windlasten auf dem Dach nicht maßgebend und daher nicht weiter berücksichtigt.

2.14 Ermüdungsbeanspruchungen Eine Ermüdungsbeanspruchung auf die Torkammer resultiert im Rahmen der

Schleusungswasserstände zwischen HSW +2,50 m NHN und NSW -1,50 mNHN und den

Torbewegungen des Schiebetores. Die hierauf empfindlich reagierenden Bauteile sind nachzuweisen.

Durch die zyklischen Lasten infolge der von 3.000 Schleusungen pro Jahr können sowohl im

Massivbau als auch in den Stahlbauteilen als Ermüdungseinwirkungen auftreten.

Die Lebensdauer der Bauteile nach Kapitel 1.7 führt zu folgenden Lastspielen:

Massivbau 80 Jahre N = 240.000 Stahlbau 70 Jahre N = 210.000

Spundwände / Pfähle 50 Jahre N = 150.000

Es handelt sich um eine nicht vorwiegend ruhende Belastung, da die Anzahl der Lastspiele

N > 10.000 nach ist. Somit ist Ermüdung zu berücksichtigen.

Stahlbau (Torkammerwände) Die Ermüdungsnachweise werden nach DIN EN 1993-1-9 geführt.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 2 Einwirkungen Rev. 0 Vorgang: 2.13 Schneelasten Seite: 2-6

[Seite 33]

Massivbau

Laut DIN EN 1992-1-1, Kap 6.8.1 sind im Massivbau die Nachweise gegen Ermüdung für Beton und den Bewehrungsstahl getrennt zu führen. Die Nachweise sind im BS-P nach DIN EN 1992-

1-1, Kap 6.8, jedoch nicht für den BS-T bzw. BS-A, da die Lastwechsel regelmäßig auftreten.

Ermüdung Betonstahl

Beim Nachweis gegen Ermüdung ist der Grenzwert  an jeder Stelle des betrachteten Rsk

Systems zu betrachten. Entsprechend der Tabelle NA 6.3 nach DIN EN 1992-1-1/NA ist für gerade und gebogene Stäbe bei N = 106 Lastspielen ein  von 175 N/mm² zulässig. Rsk

Ermüdung Beton Beim Nachweis gegen Ermüdung des Betons ist der Grenzwert f an jeder Stelle des cd,fat betrachteten Systems einzuhalten.

f = k x  (t0) x f x (1 – f / 250) cd,fat 1 cc cd ck

f = 1,0 x 1,0 x 17,0 MN/m² x (1 – 30 MN/m² / 250) = 14,96 MN/m² cd,fat

mit:

k = 1,0 - gem. DIN EN 1992-1-1 NA, Kap. 6.8.7 1  (t0) = es[1-(28/t)0,5] = e0,25*[1-28/28)0,5] = 1,0 cc

f =  * f /  = 0,85 * 30 MN/m² / 1,5 = 17,0 MN/m² cd cc ck c

Zugehörige Bemessungswasserstände

Es sind die entsprechenden Wasserstände bei Schleusungen (HSW / NSW) anzusetzen.

2.15 Zwang und Schwinden Einflüsse und Bemessungsvorschriften für Zwang im Massivbau

Früher Zwang

Die erforderliche Bewehrung zur Begrenzung der Rissbreite infolge Abfließens der Hydratationswärme ist unter Beachtung des Merkblattes MRZ 2025 der BAW

(Rissbreitenbegrenzung für Zwang in massiven Wasserbauwerken, aktuelle Fassung) zu

ermitteln.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 2 Einwirkungen Rev. 0 Vorgang: 2.15 Zwang und Schwinden Seite: 2-7

[Seite 34]

Später Zwang

Die erforderliche Bewehrung zur Begrenzung der Rissbreiten infolge späten Zwangs (Temperatur) ist unter Beachtung der Temperaturverteilung nach DIN EN 1991-1-5 zu ermitteln,

siehe nachfolgendes Kapitel.

Schwinden darf nach DIN 19702 (2013) bei massigen Bauteilen > 0,80 m vernachlässigt werden.

2.16 Temperatur Tägliche und jahreszeitliche Schwankungen der Außenlufttemperatur, Sonneneinstrahlung usw. führen zu einer Veränderung der Temperaturverteilung in den betroffenen Bauteilen eines

Tragwerks.

Die Berechnung der Temperaturverteilung erfolgt nach DIN 19702 Kapitel 4.2.10. Es wird von einer mittleren Aufstelltemperatur von 10°C ausgegangen.

Die Temperaturverteilung innerhalb eines einzelnen Bauteils wird in die folgenden zwei

wesentlichen einzelnen Anteile aufgeteilt:

a) linear veränderlicher Temperaturanteil

erdseitige Oberflächen T = + 10°C

luftseitige Oberflächen T = ± 25 K

wasserseitige Oberflächen T = +15 K

b) konstanter Temperaturanteil 10 K

konstanter Temperaturanteil Luft

Bei einer Aufstelltemperatur von +10°C und einem Temperaturanstieg- bzw. abfall von 25 K ergibt sich als Mittelwert der Erwärmung bzw. Abkühlung ein Betrag von 12,5 K.

konstanter Temperaturanteil Wasser Bei einer Aufstelltemperatur von +10°C und einem Temperaturanstieg- bzw. abfall von 15 K

ergibt sich als Mittelwert der Erwärmung bzw. Abkühlung ein Betrag von 7,5 K.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 2 Einwirkungen Rev. 0 Vorgang: 2.16 Temperatur Seite: 2-8

[Seite 35]

Die Übergangsbereiche zwischen Wasser/Erdreich sowie Luft/Wasser werden jeweils abgestuft

modelliert, damit unnötige Lastspitzen in der Bemessung vermieden werden.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 2 Einwirkungen Rev. 0 Vorgang: 2.16 Temperatur Seite: 2-9

[Seite 36]

3 Berechnungsgrundlagen

3.1 Teilsicherheitsbeiwerte Es gelten die Teilsicherheitsbeiwerte der EAU 2020 Abs. 1.2.4

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.1 Teilsicherheitsbeiwerte Seite: 3-1

[Seite 37]

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.1 Teilsicherheitsbeiwerte Seite: 3-2

[Seite 38]

3.2 System und Bemessungszustände 3.2.1 Torkammer 3.2.1.1. Geometrie Torkammerwände OK Torkammer (OK Holm) +6,50 m NHN

UK Torkammer – Konstruktionsbetonsohle -7,70 m NHN

UK Unterwasserbeton - 9,10 m NHN

Länge ca. 35,50 m Breite innen - zwischen den Holmen 5,50 m

Breite außen - Außenkante Holme ca. 9,50 m

Übersicht

Für die Torkammerwände, Rückverankerung und Torkammersohle gelten die in Kapitel 1.12.5

aufgeführten Bemessungsprofile der Ostseite.

Es sind die Wasserstände gem. Kapitel 1.8 und 1.9 zu beachten. Im Bereich der Verfüllung zwischen Alter Torkammer und neuer Torkammer ist ein Wasseranstieg über + 2,0 m NHN

konstruktiv zu verhindern.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.2 System und Bemessungszustände Seite: 3-3

[Seite 39]

Querschnitt - ohne Wasserstände

Fangedamm (Hafen)

Alte Tor- kammer

Nördliche Südliche Kammerwand Kammerwand

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.2 System und Bemessungszustände Seite: 3-4

[Seite 40]

3.2.1.2. Südliche Kammerwand Normalbetrieb:

Die südliche Kammerwand wird in Abhängigkeit von den Wasserständen (Torkammer und Grundwasser) beansprucht. Hierbei ist die Beanspruchung vom Hafen zur Kammer gerichtet.

Der Fangedamm schirmt mögliche Eislasten ab. In der Torkammer ist Eis nicht maßgebend, da

dieser entgegen der Erddruckeinwirkung wirkt und wird somit nachfolgend nicht berücksichtgt.

Baugrubensohle -5,70 mNHN (OK Torkammer) GOK +2,00 mNHN (GOK Fangedamm)

GK Fall 1.1 Kammerwasserstand: -1,50 m NHN (NSW)

(BS-P) Grundwasserstand: +2,00 m NHN

AK Kammerwasserstand +5,40 m NHN (HHThw + Schwall)

(BS-A) Grundwasserstand -1,50 m NHN

Revisionsfall: Die Torkammer ist gelenzt. Der Grundwasserstand wirkt vom Hafen in Richtung Kammer.

Rev Fall 1.1 Grundwasserstand +2,00 m NHN (BS-T) Kammerwasserstand -9,10 m NHN

Eisdruck ist hierbei nicht zu berücksichtigen, da eine Revision nur in der eisfreien Periode stattfindet.

Bauzustand:

Analog zum Revisionsfall

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.2 System und Bemessungszustände Seite: 3-5

[Seite 41]

3.2.1.3. Nördliche Kammerwand Die südliche Kammerwand wird in Abhängigkeit von den Wasserständen (Torkammer und

Grundwasser) beansprucht. Hierbei ist die Beanspruchung vom Hafen zur Kammer gerichtet.

Der Verfüllung zwischen alter und neuer Torkammer schirmt mögliche Eislasten ab. In der

Torkammer ist Eis nicht maßgebend, da dieser entgegen der Erddruckeinwirkung wirkt und wird somit nachfolgend nicht berücksichtgt.

Baugrubensohle -5,70 mNHN (OK Torkammer) GOK +3,40 mNHN (Verfüllung Zwischenraum alte/neue Torkammer)

GK Fall 1.1 Kammerwasserstand: -1,50 m NHN (NSW)

(BS-P) Grundwasserstand: +2,00 m NHN

AK Kammerwasserstand +5,40 m NHN (HHThw + Schwall)

(BS-A) Grundwasserstand -1,50 m NHN

Revisionsfall:

Die Torkammer ist gelenzt. Der Grundwasserstand wirkt vom Hafen in Richtung Kammer.

Rev Fall 1.1 Grundwasserstand +2,00 m NHN (BS-T) Kammerwasserstand -9,10 m NHN

Eisdruck ist hierbei nicht zu berücksichtigen, da eine Revision nur in der eisfreien Periode stattfindet.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.2 System und Bemessungszustände Seite: 3-6

[Seite 42]

3.2.1.4. Baugrubensohle Die Baugrubensohle besteht aus einer Unterwasserbetonsohle und einer darüber liegenden

Konstruktionsbetonsohle. Es wird eine auftriebsichere Ausbildung durch eine Rückverankerung

der Unterwasserbetonsohle und Konstruktionsbetonsohle in den Baugrund gewährleistet.

UK UW-Betonsohle: -9,10 m NHN

UK Konstruktionsbetonsohle: -7,70 m NHN

OK Konstruktionsbetonsohle: -5,70 bis -5,35 m NHN

Die Torlasten sind der statischen Berechnung des Schiebetors zu entnehmen.

Wasserauflast:

BS-P: +2,50 m NHN (GK1) h = 11,60 m

BS-A: +5,40 m NHN (AK) h = 14,50 m

Zur Aufnahme des Frischbetoneigengewichts sind weicher und breiiger Klei unterhalb der

Unterwasserbetonsohle im Bereich der Torkammersohle möglichst vollständig zu entfernen.

3.2.1.5. Druckpfahl Torkammerwand Der Torkammerpfeiler befindet sich im Übergangsbereich der beiden Baugrundmodelle der Ost- und Westseite. Der Druckpfahl ist in Richtung Süden geneigt und befindet sich im Bereich der

Bohrung WB4, weshalb es im Baugrundgutachten dem Baugrundmodell der Ostseite zugeordnet

wird.

Die Bemessung der äußeren Tragfähigkeit erfolgt gem. der Vorgaben in Kapitel 3.5.2.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.2 System und Bemessungszustände Seite: 3-7

[Seite 43]

3.2.2 Fangedamm OK Spundwand +2,00 mNHN

OK Hafensohle -5,20 mNHN

OK Sohle Aushub - 6,20 m NHN

Achse Gurtung / Steifenlage +1,20 m NHN - Regelbereich Achse Gurtung / Steifenlage +1,00 m NHN - Stirnseite

Wasserstände Haw +0,90 m NHN

HHaw +1,30 m NHN

NHaw +0,50 m NHN

GW (BS-P) +1,00 m NHN GW (BS-T) +2,00 m NHN

Gemäß Baugrundgutachten sind die Bemessungsprofile der Ostseite heranzuziehen. Es sind die

Grundwasserstände gem. Kapitel 1.9 zu beachten.

Spundwandprofl AZ 24-700

3.2.3 Ufereinfassung AK Ausfall Emssperrwerk und Außentor bei Sturmflut

(BS-A) Kammerwasserstand +5,40 mNN (inkl. Schwall)

Die normalen Betriebswasserstände (HSW und NSW) werden nicht maßgebend.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.2 System und Bemessungszustände Seite: 3-8

[Seite 44]

3.2.4 Drempel Nachfolgend sind die Bauteile des Massivbaus sowie die dazugehörigen Gründungsbauteile im

Drempelbereich schematisch dargestellt.

Gem. Baugrundgutachten gelten für die Bemessung der Gründungsbauteile des Drempels die Bemessungsprofile der Westseite (vgl. Kap. 1.12.4).

Übersicht (3-D-Skizze SAV)

3.2.4.1. Geometrie Drempel Toranschlagpfeiler (2 x) L x B = ca. 2,40 m x 2,30 m

Drempel L x B = ca. 32,90 m x 8,00 m

Gegenanschlag L x B = ca. 4,00 m x 8,00 m OK Gegenanschlag +6,50 m NHN

OK Toranschlagpfeiler +6,50 m NHN

OK Torkammer +6,50 m NHN

OK Drempel -5,20 m NHN UK Drempel -7,20 m NHN

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.2 System und Bemessungszustände Seite: 3-9

[Seite 45]

Der Drempel wird als Fertigteil hergestellt. Die maximale Last sollte dabei 1.200 to nicht

überschreiten, da der Transport und Einbau mit 2 Schwimmkränen a 600 to geplant ist. Die Trennung von Fertigteil und Ortbeton ist bei ca. +1,00 m (10 cm über Hafenwasserspiegel)

geplant.

Information

Die Zuordnung der Bemessungssituationen erfolgt für ein „Drempelbauwerk in Massivbauweise“

und weicht in Teilbereichen von den Zuordnungen des Stahlwasserbaus ab. Zusätzlich zu den aufgeführten Bemessungswasserständen sind ggf. Verkehrslasten

anzusetzen.

3.2.4.2. Bemessungswasserstände im Endzustand Nachfolgend sind die Bemessungswasserstände analog zu Kapitel 1.8 und 1.9 für die

Endzustände EZ aufgeführt. Im Bauzustand ist das Fertigteil lediglich im Moment des Einbaus

mit dem Wasser in Berührung, in diesem Fall ist der Wasserstand auf allen Seiten gleich groß.

(Lastfallkombinationen in Staustellung)

EZ Fall 1 Kammerwasserstand: +2,50 m NHN (HSW) (BS-P) Hafenwasserstand: +0,50 m NHN (NHaw)

Abweichend zum Stahlwasserbau wird der Massivbau mit MTnw und nicht mit dem minimalen

Betriebswasserstand gerechnet. Ein Sunk wird hierbei nicht berücksichtigt, da Schleusungen

nicht möglich sind. Selbst bei minimalem Betriebswasserstand ist die Schiffsgröße aufgrund von geringem Tiefgang eingeschränkt, so dass kein nennenswerter Sunk auftritt.

EZ Fall 2 Kammerwasserstand: -1,50 m NHN (NSW) (BS-P) Hafenwasserstand: +1,30 m NHN (HHaw)

EZ Fall 3 Eis in Kammer bei Wasserstand: +2,50 m NHN (HSW)

(BS-A) Hafenwasserstand: +0,50 m NHN (NHaw)

EZ Fall 4 Kammerwasserstand: -1,50 m NHN (NSW)

(BS-A) Eis im Hafen bei Wasserstand: +1,30 m NHN (HHaw)

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.2 System und Bemessungszustände Seite: 3-10

[Seite 46]

Extremfall Ausfall Emssperrwerk und Außentor bei Sturmflut

(BS-E) Kammerwasserstand: +5,40 m NHN (HHThW + Schwall) Hafenwasserstand: +0,50 m NHN (NHaw)

Alle Teilsicherheitsbeiwerte auf der Einwirkungs- und Widerstandsseite 1,0!

Revision (BS-T)

Im Revisionsfall steht das Tor in der gelenzten Torkammer, die mittels Dammbalken

abgeschlossen ist. Der Drempelbereich ist offen, d.h., dass beiderseitig der Wasserstand gleich ist.

3.2.4.3. Fertigteil - Randbedingungen und Transport Das Fertigteil kann mittels Schwimmkränen oder Ponton an den Bestimmungsort transportiert werden. Die örtlichen Gegebenheiten wie Durchfahrtbreite der Ems, des Ems-Sperrwerks, der

Breite der Schleusenkammer etc. sind zu beachten.

Gewicht

Vorgesehen ist, das Fertigteil einzuheben. Das maximale Gewicht des Fertigteils ergibt sich

somit aus der maximalen Traglast der Schwimmkräne und ist daher begrenzt auf ca. 1.200 t. Wie beim Außenhaupt wird das Fertigteil mit Hohlkörpern geplant Die Gewichtsreduzierung

erfolgt über das Einkürzen der Anschlag- und Gegenanschlagpfeiler gegenüber dem

Außenhaupt. Die Hohlkörper werden nach Endmontage des Fertigteils nicht verfüllt und bleiben

hohl. Ein Versagen der Hohlkörper wird ausgeschlossen und nicht berücksichtigt. Nähere Erläuterungen erfolgen in der Entwurfsstatik.

Hebevorgänge Beim Anheben des Fertigteils für den Transport wird davon ausgegangen, dass die seitliche

Schalung abgebaut ist. Weiterhin ist der Drempel auf einer zweilagigen Folie herzustellen. Eine

Schalungshaftung wird somit ausgeschlossen.

Beim Heben des Fertigteils ist seitens des ausführenden Unternehmens der dynamische Faktor

zu minimieren. Die Randbedingungen sind z.B. durch den Einsatz einer 4-Punktlagerung mit

Ausgleichswippen so günstig wie möglich zu gestalten. Beispiele für 4-Punktlagerungen (Prinzipdarstellungen):

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.2 System und Bemessungszustände Seite: 3-11

[Seite 47]

Belastungen aus Schrägzug sind ebenfalls zu minimieren, da die Abmessungen des Fertigteils massiv sind.

3.2.5 Plattform + Torgegenanschlag Es sind die Bemessungsprofile der Westseite anzuwenden, sowie die Grundwasserstände gem.

Kapitel 1.9 zu beachten. Ein Anstieg des Grundwassers über +2,0 mNHN ist durch konstruktive

Maßnahmen zu verhindern.

Die festgelegte Bauweise des Gegenanschlags erfolgt gem. Protokoll Nr. 04 Pkt. 3.1 als

aufgeständerte Betonplatte mit Rohrpfahlgründung.

Abmessungen gem. Besprechungsprotokoll:

Betonplatte d = 1,50 m Gründungsrohr D = 610 * 20 mm

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.2 System und Bemessungszustände Seite: 3-12

[Seite 48]

3.2.6 Antriebsgebäude Fußbodenhöhe analog AHPT bei +3,42 mNHN (vgl. Besprechungsprotokoll Nr. 04, Pkt. 3.4)

Höhe Attika neu +7,77 mNHN statt +7,62 mNHN (vgl. Mail 04.09.24)

OK Decke +7,37 mNHN

Das Antriebsgebäude wird dabei auf zwei Gründungsrohren tiefgegründet.

Bei der Bemessung der Gründungsrohre sind die entsprechenden Vorgaben aus Kapitel 3.3 und

Kapitel 3.5.2 zu beachten. Das Antriebshaus befindet sich im Bereich der Ostseite.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.2 System und Bemessungszustände Seite: 3-13

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3.2.7 Schutz-/Leitdalben Gemäß der Lage der Dalben ist das Bemessungsprofil der Westseite zu berücksichtigen. Die

Bemessung erfolgt mit der horizontalen Bettung für Pfähle gem. Erläuterungen in Kapitel 3.3.

3.2.7.1. Bemessungsschiff Das Bemessungsschiff wurde beim Neubau des Außenhaupts mit dem Bauherrn abgestimmt.

Folgende Angaben wurden festgelegt:

Länge des Schiffes: L = 120,00 m pp Breite des Schiffes: B = 19,00 m pp Tiefgang des Schiffes: T = 6,20 m pp Masse des Schiffes: m = 8.000 t x Geschwindigkeit des Schiffes: v = 2,50 m/s r

3.2.7.2. Frontale Anpralllast von Seeschiffen Die Bestimmung der maximalen Buganpralllast erfolgt nach DIN EN 1991-1-7, Abschn. C.4.4:

_ Bezogene Länge: L = L / 275 m = 120 / 275 = 0,436 pp Impulsenergie: E = ½ * m * v² = ½ * (8*106 kg) * (2,5m/s)² imp x r = 25 106 Nm = 25 MNm _

Bezogene Impulsenergie: E = E / 1.425 MNm _ imp imp = 25 / 1.425 = 0,0175 < L2,6 = 0,4362,6 = 0,1155

Bezugswert der Anpralllast: F = 210 MN _ _ 0 Maximale Buganpralllast: F = 2,24 * F * [E * L]0,5 bow 0 imp = 2,24 * 210 * [0,0175 * 0,436]0,5 = 41,1 MN

3.2.7.3. Laterale Anpralllast von Seeschiffen Der Lateralstoß berechnet sich nach DIN EN 1991-1-7, Gleichung (C.10).

Dabei werden die maximale Buganpralllast und ein Anprallwinkel von  = 12° berücksichtigt.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.2 System und Bemessungszustände Seite: 3-14

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Laterale Anpralllast: F = F * (1 - cos ) lat bow

= 41,1 MN * (1 – cos 12°)

= 0,90 MN ≙ 900 kN In der Bemessung der Schutzdalben wird ein lateraler Anprall von Seeschiffen angesetzt, da ein

frontaler Anprall aus geometrischen Bedingungen nicht möglich ist. Die laterale Anpralllast

enthält sowohl den Stoßimpuls als auch die Gleitreibung zwischen Seeschiff und Schutzdalben.

3.3 Bettungsmodul für Pfähle Es wird zur Berechnung des horizontalen Bettungsmoduls von Pfählen der Ansatz k = E / D s,h s herangezogen. Dabei wird der untere Wert der im Baugrundgutachten angebenen Bandbreite für

das Steifemodul E angewendet (vgl. Kapitel 1.12.2). s

Besondere Hinweise zur Bemessung der Leitdalben:

Es ist zu berücksichtigen, dass die charakteristische Normalspannung σ zwischen Pfahl und h,k Boden die Erdwiderstandspannung e nicht überschreitet. Außerdem darf der seitliche ph,k Bodenwiderstand B nicht größer angesetzt werden als der Bemessungswert des räumlichen h,d Erdwiderstands E . Es wird außerdem auf den Jahresbericht 2020 des Arbeitskreises Pfähle ph,d (p-y-Methode zum Nachweis des lateralen Tragverhaltens) verwiesen.

3.4 Bettungsmodul Spundwände Beim Ansatz des Bettungsmodulverfahren bei Spundwänden sind grundsätzlich die Hinweise der EAB, EB102 zu berücksichtigen. Gem. vorliegendem Baugrundgutachten der Schmitz + Beilke

Ingenieure GmbH können die nachfolgenden Bettungsmodule in Anlehnung an die EAB, Tab. EB

102-1 zugrunde gelegt werden. Die Bettungsmodule sind dabei adaptiv an den passiven Erddruck anzupassen bzw. auf diesen zu begrenzen.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.3 Bettungsmodul für Pfähle Seite: 3-15

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Die angegebenen Werte wurden für einen Ausnutzungsgrad des Erdwiderstands von μ = B / a h,d E ≈ 1,0 für die Bemessungssituation BS-T ermittelt. Bei einem Ausnutzungsgrad < 1,0 können ph,d sich auch höhere Werte für den Bettungsmodul ergeben.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.4 Bettungsmodul Spundwände Seite: 3-16

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3.5 Nachweis gegen Versinken 3.5.1 Spundwände Für die Vorbemessung können die nachfolgenden charakteristischen Werte für den

Grenzzustand in Anlehnung an die EAB, Anhang 10 zugrunde gelegt werden.

Bei einer Einbringung der Spundwände im Vibrationsverfahren sind die untenstehenden Werte

der Mantelreibung auf 75% gem. EAB abzumindern. Es wird gem. Baugrundgutachten empfohlen, dass zur Gewährleistung einer ausreichenden Pfropfenbildung die Profile auf den

letzten 5 Metern in die tragf. Schichten schlagend einzubringen sind.

Der Ansatz der o.g. Werte für den Spitzenwiderstand q erfolgt auf die tatsächliche b,k Querschnittsfläche des Spundwandprofils A . w

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.5 Nachweis gegen Versinken Seite: 3-17

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3.5.2 Pfähle Bei der Bemessung von Pfählen sind die Empfehlungen der EA-P 2012 sowie die zugehörigen

Jahresberichte (insb. JB 2014) zu berücksichtigen.

Bei den nachfolgenden Werten handelt es sich um charakteristische Erfahrungswerte, welche für gerammte Profile gelten. Bei der Einbringung durch Vibration wären erhebliche Abminderungen

erforderlich.

Die anzusetzenden Flächen sind gem. EA-Pfähle, Jahresbericht 2014 Bild 5.5b zu ermitteln:

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.5 Nachweis gegen Versinken Seite: 3-18

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Westseite – Modell 1

Westseite – Modell 2

Ostseite – Modell 1

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.5 Nachweis gegen Versinken Seite: 3-19

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Ostseite – Modell 2

Bei den Torkammerwänden handelt es sich um kombinierte Spundwände mit Stahlträgerprofilen. Zur Bemessung der vertikalen Tragfähigkeit wird gem. Baugrundgutachten vereinfachte

Nachweisverfahren nach Modell 1 gem. EA-Pfähle JB 2014 vorgegeben:

R = R + R + R + ΔR c,k b,k Pfropfen,k s,k Fl,k R = q * A + η + q * A + ∑(q * A ) + η * ∑(q * A ) c,k b,k b Pfropfen,k Propfen s,k,j s,j s,k,j s,Fl,j Bei doppelten Stahlträgerprofilen mit Flanschbreiten von b = 290 – 500 mm und Profilhöhen von f 300 bis 1000 mm kann von einer vollständigen Pfropfenbildung ausgegangen werden.

Im Bereich der Gründungselemente des Drempels durch Rohrpfähle (0,5 m < D < 1,5 m) ist eine

indirekte Interpilation zwischen den Werten der Pfahlwiderstandskraft aus Modell 1 und Modell 2

durchzuführen: R = η * q * A + q * A + ∑(η * q * A ) (D < 0,5 m) c,k,Modell 1 Pfropfen Pfropfen,k Propfen b,k b s s,k,j s,j R = q * A + ∑(q * A ) + ∑(q * A (D > 1,5 m) c,k,Modell 2 b,k b s,k,j s,j is,k,j is,j) R = ψ * R + χ * R c,k c,k,Modell 1 c,k,Modell 2

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.5 Nachweis gegen Versinken Seite: 3-20

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3.5.3 Probebelastungen Für einen dauerhaften Lastabtrag von vertikalen Druckkräften durch Spundwandprofile in den

Baugrund sind gem. Baugrundgutachten im Vorfeld statische Probebelastungen zum Nachweis

der vertikalen Tragfähigkeit und dem Verformungsverhalten vorzusehen.

Die in Kapitel 3.5.2 angegebenen Erfahrunsgwerte für die vertikale Tragfähigkeit von Pfählen

sind gem. Baugrundgutachten Kapitel 12 durch statische und dynamische Probebelastungen an

den jeweiligen Pfahltypen zu bestätigen.

3.6 Rückverankerungen Für die Vorbemessung von verpressten Mikropfählen werden im Baugrundgutachten

Erfahrungswerte für die Mantelreibung in Anlehnung an die EA-P 2012 angegeben. Bei der

Anwendung und Ausführung sind die Vorgaben der EA-Pfähle zu beachten.

Insbesondere wird im Baugrundgutachten auf folgende Vorgaben hingewiesen:

− Erfahrungswerte für Mikropfähle D < 0,30 m

− Mind. 2 statische Probebelastungen

− Bei Zugbeanspruchung Modellfaktor von η = 1,25 berücksichtigen

− Erfahrungswerte gelten nur bis zu einer Verpresskörperlänge von 12,0 m. Darüber hinaus sind ggfs. Abminderungen erforderlich

− Bei Auftriebssicherungen ist zusätzlich der Nachweis des angehängten (mittragenden)

Bodenkörpers nachzuweisen. Der Abstand der Mikropfähle darf a < 3,50 m nicht

überschreiten

Eine auf Zug belastete Verankerung kann alternativ auch durch Verpressanker gem. DIN EN

1537 bzw. DIN SPEC 18537 ausgebildet werden. Durch die Vorbemessung kann der Herausziehwiderstand ermittelt werden.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.6 Rückverankerungen Seite: 3-21

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3.6.1 Erfahrungswerte Mikropfähle

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.6 Rückverankerungen Seite: 3-22

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3.6.2 Erfahrungswerte Verpressanker Die Vorbemessung der erf. Verpresskörperlänge erfolgt anhand der Darstellung nach

Ostermayer in nicht bindigen Böden:

3.6.3 Probebelastungen Mikropfähle

Gem. DIN EN 1997-1 Abs. 7.6.2.2 sind mindestens 2 statische Probebelastungen auszuführen.

Beu Auftriebspfählen sind gem. DIN 1054 an mindestens 3% der vorgesehenen Anzahl,

mindestens an zwei Pfählen je charakteristischem Bodenprofil bzw. an hinsichtlich Baugrundverhältnissen ungünstigster Stelle Probebelastungen durchzuführen. Außerdem sind

an mindestens 10 % der Bauwerkspfähle Abnahmeprüfungen durchzuführen.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 3 Berechnungsgrundlagen Rev. 0 Vorgang: 3.6 Rückverankerungen Seite: 3-23

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4 Schnittstellen

Gemäß Besprechungsprotokoll Nr. 1 sind die Schnittstellen von Horizontallasten zwischen

Drempel und Torkammer mit Lastübergabe darzulegen. Es gibt grundlegend zwei Vorgänge.

1. Wasserdruck in Richtung alte Schleusenkammer maßgebend

Horizontale Bettung in der Skizze nicht dargestellt!

Dabei wird die Last durch den Drempel in die Stahlrohrpfähle (nicht dargestellt) geleitet, die mittels horizontaler Bettung die Lasten in den Boden einleiten. Weitere Lasteinleitungspunkte

sind die Schrägpfähle, die die Drucklasten über die Mantelreibung übertragen sowie die

Einleitung über Druckkontakt in den Bestand. Dieser Anteil ist jedoch nicht größer als die bisherige Belastung auf den Bestand und wird deshalb nicht weiter untersucht.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 4 Schnittstellen Rev. 0 Vorgang: 3.6 Rückverankerungen Seite: 4-1

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2. Wasserdruck in Richtung Hafen maßgebend

Horizontale Bettung in der Skizze nicht dargestellt!

Dabei wird die Last infolge Wasserdruck auf das Tor in Abhängigkeit von den Steifigkeiten in den

Gegenanschlag sowie den Toranschlagpfeiler geleitet. Die Last wird über die horizontale Bettung in den Boden eingeleitet. Der Lastanteil, der nicht über die horizontale Bettung der

Stahlrohrpfähle unter dem Drempel abgetragen werden kann, wird folgendermaßen abgeleitet:

• Auf der Seite des Gegenanschlags wird die Last über Schrägpfähle zurückgehängt und über Mantelreibung in den Boden eingeleitet.

• Auf der Seite des Toranschlagpfeilers wird die Last über den Drempel in die Torkammersohle

eingeleitet. Dort wird sie weiter über die Spundwände in die Schrägpfähle als Druckkraft über Mantelreibung bzw. direkt in den Boden eingeleitet.

Lastübergabe

Der Drempel und die Torkammer werden über die Sohle biegesteif miteinander verbunden. Weiter sind die Spundwände der Torkammer in den beiden Toranschlagpfeilern integriert und

wasserdicht angeschlossen.

Es wird davon ausgegangen, dass die gegenseitige Beeinflussung der beiden getrennt zu berechnenden Bauwerke (Drempelbereich und Torkammer) über eine Feder auf Höhe der Sohle

hinreichend genau ist. Die Federwirkung aus Torkammer und Drempel ist abzustimmen.

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 4 Schnittstellen Rev. 0 Vorgang: 3.6 Rückverankerungen Seite: 4-2

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5 Unterschriftenseite

Sämtliche Annahmen in den Ausführungsunterlagen sind vor Ort von der ausführenden Firma

verantwortlich zu prüfen. Bei Abweichungen ist sofort der Aufsteller zu verständigen. Eventuell

sind dann neue Nachweise notwendig.

Ohne Zustimmung des Aufstellers und des Prüfingenieurs dürfen Änderungen in den

Ausführungsunterlagen nicht vorgenommen werden, dies betrifft insbesondere Änderungen

während der Arbeiten auf der Baustelle. Bei nicht zugestimmten Änderungen lehnen wir jede

Haftung ab. Es darf nur nach geprüften und zur Ausführung bestimmten Plänen gearbeitet

werden.

Aufsteller: Oldenburg, den 16.01.2026

Eriksen und Partner GmbH

– Planen und Beraten im Bauwesen – Cloppenburger Straße 200, 26133 Oldenburg

Sachbearbeiter: __________________________________

i. A. M. Sc. Janina Müller

Geschäftsführer/

Abteilungsleiter: __________________________________

Bauteil: St-TP04-G+M 101 - Lastenheft Archiv Nr. Block: 5 Unterschriftenseite Rev. 0 Vorgang: Rückverankerungen Seite: 5-1