		Objekt: NEUBAU BUSBETRIEBSHOF Südring 85354 Freising Bauherrschaft: Freisinger Stadtwerke Parkhaus und Verkehrs GmbH Wippenhauser Straße 18 85354 Freising Architekt: StadtLandBahn Archiekten und Ingenieure Heerstraße 177 56154 Boppard Sachbearbeiter: B. Eng. Ole Eckhardt Projektnummer: 2024-021 Stand. 17.12.2025
				K u h l m a n n I n g e n i e u r e
				G m b H & C o . K G
				Hauptstraße 94 35745 Herborn
				Tel. 02772/40015 Fax 02772/42333
				Email: info@kuhlmann-ingenieure.de

Kuhlmann Ingenieure GmbH & Co.KG Projekt: 2024-021-N1 Hauptstraße 94 35745 Herborn Inhaltsverzeichnis Tel.: 02772/40015 E-Mail: info@kuhlmann-ingenieure.de Seite: 1 17.11.2025

Inhaltsverzeichnis

Vorbemerkungen.................................................................................................................................... Seite: 2 Busbahnhof Position: 2.3 - N1............... Hauptträger............................................................................................. Seite: 3 Position: 2.4 - N1............... Nebenträger........................................................................................... Seite: 14 Position: 2.5 - N1............... Dachverband.......................................................................................... Seite: 31 Positionspläne P2.05-N1............................ Dach Überdachung................................................................................. Seite: 51 P2.07-N1............................ Schnitte Überdachung............................................................................ Seite: 52 Schlussseite........................................................................................................................................... Seite: 53 Anhänge D1.......................................... Anschlussdetails Kerto-Träger + Verband............................................... Seite: 54

Kuhlmann Ingenieure GmbH & Co.KG Projekt: 2024-021-N1 Hauptstraße 94 35745 Herborn Vorbemerkungen Tel.: 02772/40015 E-Mail: info@kuhlmann-ingenieure.de Seite: 2 17.11.2025

Allgemeines:

Die Vorbemerkungen der statischen Berechnung vom 12.09.2025 behalten ihre Gültigkeit

und sind weiterhin zu berücksichtigen. Die sich im Verlauf der Ausführungsplanung

ergebenden Abweichungen zu den Grundlagen der statischen Berechnung vom 12.09.2025

erfordern statische Neu- und Umbemessungen. Im vorliegenden 1. Nachtrag werden diese

statischen Bemessungen zusammengefasst und zur Prüfung und Freigabe vorgelegt. Bei den

von der Neu- und Umbemessung betroffenen Positionen, handelt es sich um die Folgenden:

Pos. 2.3 - N1

Aufgrund des Lieferprogramms und dem sich daraus ergebenen Verschnittes wurden aus

Kostengründen die Trägerhöhen angepasst. Die Abmessungen der Hauptträger ändern sich

von b / h = 15,6 / 150 cm auf 18,9 / 125 cm. Zudem ändert sich der Anschluss der Hauptträger

an die Stahlbetonstützen. Die innenliegenden Stahlbleche und Passbolzen entfallen. Der

Lastabtrag erfolgt nun über Auflagerpressung und Vollgewindeschrauben.

Pos. 2.4 - N1

Auch die Höhe der Nebenträger verringert sich aufgrund des Lieferprogramms der KERTO-

Träger von 150 cm auf 125 cm. Der Anschluss der Nebenträger wurde nachgewiesen. Auch

hier entfallen die innenliegenden Stahlteile. Der Lastabtrag erfolgte über Auflagerpressung,

Vollgewindeschrauben und einen verdeckten Holzverbinder.

Pos. 2.5 - N1

Aufgrund dessen, dass die Nebenträger aus Stahl nicht mehr in der KERTO-Träger-Ebene

angeordnet sind, werden diese nicht mehr als Verbandsstäbe angesetzt. Zudem wurde der

Anschluss der Zugstäbe an den Hauptträger nachgewiesen. Der Querschnitt der Zugstäbe

ändert sich von Durchmesser 35 mm in S235 in Durchmesser 32 mm in S355.

Pos. 2.9

Entfällt! Stattdessen verläuft in der Achse die Pos. 2.2.

Kuhlmann Ingenieure GmbH & Co.KG Projekt: 2024-021-N1 Hauptstraße 94 35745 Herborn Posion: 2.3 - N1 Tel.: 02772/40015 E-Mail: info@kuhlmann-ingenieure.de Seite: 3 17.11.2025

Busbahnhof

Posion: 2.3 - N1 Haupräger

Durchlaufträger DLT+ (FRILO 2026-0-4) Grundparameter Holzträger über 2 Felder LVL 48 P (hochkant) DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08

System Systembild

Material

LVL 48 P (hochkant), gemäß LVL Merkblatt 2019-09, d = 6.3 cm

fm,y,k fm,z,k [N/mm2]	fv,y,k fv,z,k [N/mm2]	ft,0,k fc,0,k [N/mm2]	ft,90,k fc,90,k [N/mm2]	E0,mean E0,05 [N/mm2]	E90,mean E90,05 [N/mm2]	Gy,mean Gy,05 [N/mm2]	Gz,mean Gz,05 [N/mm2]	ρk ρm [kg/m3]
44.00 48.00	2.30 4.20	35.00 29.00	0.80 6.00	13800 11600	13800 11600	380 270	600 400	480 510
fm,y,k : charakteristischer Wert der Biegefestigkeit um die Y-Achse fv,y,k : charakteristischer Wert der Schubfestigkeit aus Querkraft in die Y-Achse ft,0,k : charakteristischer Wert der Zugfestigkeit parallel zur Faser ft,90,k : charakteristischer Wert der Zugfestigkeit senkrecht zur Faser E0,mean : Mittelwert des Elastizitätsmoduls parallel zur Faser E90,mean : Mittelwert des Elastizitätsmoduls senkrecht zur Faser Gy,mean : Mittelwert des Schubmoduls Gz,mean : Mittelwert des Schubmoduls für die Z-Achse ρk : charakteristischer Wert der Rohdichte fm,z,k : charakteristischer Wert der Biegefestigkeit um die Z-Achse fc,0,k : charakteristischer Wert der Druckfestigkeit parallel zur Faser fc,90,k : charakteristischer Wert der Druckfestigkeit senkrecht zur Faser E0,05 : 5%-Fraktilwert des Elastizitätsmoduls parallel zur Faser E90,05 : 5%-Fraktilwert des Elastizitätsmoduls senkrecht zur Faser Gy,05 : 5%-Fraktilwert des Schubmoduls für die Z-Achse ρm : Mittelwert der Rohdichte

Geometrie

Querschnitte

Name	Iy [cm4]	Iz [cm4]	Wy [cm3]	Wz [cm3]	A [cm2]
6,3/125	1025391	2605	16406	827	787.5
Querschnitt ist konstant über gesamte Trägerlänge.

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verwendete Querschnitte

Felder

Feld	Länge [m]	Querschnitt	Mehrteilig
1 2 Kra Links	5.75 5.75 5.75	6,3/125 (konstant über gesamte Trägerlänge)	x 3 x 3 x 3

Auflager (Lagerbedingungen)

Nr	x [m]	Breite [cm]	Tiefe [cm]	kc90	uy [kN/m]	uz [kN/m]	Verdrehungen*)
							Φx [kNm/rad]	Φy [kNm/rad]	Φz [kNm/rad]
1 2 3	5.75 11.50 17.25	45.0 45.0 16.0	17.1 17.1 18.9	1.00 1.00 1.00	-1 -1 -1	-1 -1 -1	-1 0.0 0.0	0.0 0.0 0.0	0.0 0.0 0.0
*) -1 = starr, 0 = frei, > 0 = elastisch

Lasten

Einzellasten und Momente

Bezug	Nr	Art	A [m]	W	[ ]	Faktor	EG	Zus	Alt	Bezeichnung
System	1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17	kraft kraft kraft kraft kraft kraft kraft kraft kraft kraft kraft kraft kraft kraft kraft kraft kraft	0.00 17.25 2.88 8.63 14.38 0.00 17.25 0.00 2.88 2.88 8.63 14.38 0.00 17.25 2.88 8.63 14.38	16.9 16.9 16.9 16.9 16.9 9.1 9.1 9.1 9.1 9.1 9.1 9.1 8.3 8.3 8.3 8.3 8.3	kN kN kN kN kN kN kN kN kN kN kN kN kN kN kN kN kN	1.00 1.00 2.00 2.00 2.00 1.00 1.00 0.50 2.00 1.00 2.00 2.00 1.00 1.00 2.00 2.00 2.00	ständig ständig ständig ständig ständig Schnee Schnee Schnee Schnee Schnee Schnee Schnee Wind Wind Wind Wind Wind	3 3 4 3 4 3 3 1 1 1 1 1	3 3 3 3 3 3 3 2 2 2 2 2
Bezug : Systembezogen (Vorderkante Träger) oder Feldlast A [m] : Abstand zur Last von Feldanfang oder Vorderkante Träger EG : Lasteinwirkung Zus : Zusammengehörigkeitsgruppe Alt : Alternativgruppe

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Streckenlasten

Bezug	Nr	Art	A [m]	L1 [m]	W1 [kN/m]	W2 [kN/m]	wirkt Feldweise	EG	Zus	Alt
System	18 19 20	TL TL TL	1.73 15.53	1.73 13.80 1.73	-6.331 -4.312 -6.331	-6.331 -4.312 -6.331	Ja Ja Ja	Wind Wind Wind	2 2 2	2 2 2
Der Systembezug einer gleichzeitig feldweise und alternativen Last bleibt erhalten!
Bezug : Systembezogen (Vorderkante Träger) oder Feldlast Art : 1 - Gleichstreckenlast (GL), 4 - Trapezlast (TL), 5 - Dreiecklast (DL) A : Abstand zur Last von Feldanfang oder Vorderkante Träger EG : Lasteinwirkung Zus : Zusammengehörigkeitsgruppe Alt : Alternativgruppe

Eigengewicht Gesamtgewicht = 1956 kg mit Gamma = 4.80 kN/m3 berücksichtigt. Lastenzusammenstellung

Nummer	Beschreibung	Lastwert	Einheit	Breite [m]	Länge [m]	Höhe [m]	Fläche [m²]	Last
(1) [kN/m]	Bereich C	-1.10	kN/m²	5.75	-	-	-	-6.33
(2) [kN/m]	Bereich A	-0.75	kN/m²	5.75	-	-	Summe: -	-6.33 -4.31
							Summe:	-4.31

Übersicht der verwendeten Einwirkungen

Einwirkungen

Bezeichnung	ψ0	ψ1	ψ2	γF,inf	γF,sup	KLED
ständig Windlasten Schnee H < 1000 m	0.60 0.50	0.20 0.20	0.00 0.00	1.00	1.35 1.50 1.50	kurz/sehr kurz kurz

Ergebnisse Bemessungsparameter Bemessungsnorm : DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08 Basis : EN 1995-1-1/A2:2014 Sicherheitskonzept/Lastkombinatorik : DIN EN 1990/NA:2010-12 Schadensfolgeklasse : CC 2 Ψ2 = 0.5 für Schnee (AE) : nicht angesetzt Kombination ständiger Lasten : alle gleiches γF (γG,sup oder γG,inf) KLED bei Wind : Mittelwert aus kurz und sehr kurz Bemessungsparameter Holz Nutzungsklasse 2 : überdacht, offen rel.Luftfeuchte ~ 85% Ausgleichfeuchte < 20% Schubspannungen = Tau mit red. Q Nachweis für Kragarme = vollständig Anfangsdurchbiegung winst = l/300 winst Krag = l/150 Enddurchbiegung wnet,fin = l/300 wnet,fin Krag = l/150 wfin = l/200 wfin Krag = l/100 Zusammenfassung

Nachweis	Bemessungssituation	ηBiegung	ηSchub	ηc,90	ηStabi	ηVerformung
Tragfähigkeit Gebrauchstauglichkeit	ständig/vorübergehend charakteristisch	0.39	0.29	0.98	1)	0.41
1) Stabilitätsnachweis wurde nicht geführt weil Obergurt kontinuierlich gehalten.

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Tragsicherheit je Querschnitt (kompakt)

Bemessungssituation	Querschnitt	Vz,Ed [kN]	My,Ed [kNm]	ηSchub	ηBiegung	ηStabi
ständig/vorübergehend	6,3/125	-46.9	-176.85	0.29	0.39

Tragsicherheit - Lastkombination ständig/vorübergehend Schnittgrößen

Umhüllende der Momente

Umhüllende der Querkräfte

Schnittgrößen

Feld	xrel [m]	x [m]	My,Ed [kNm]	Vz,Ed [kN]	Lk
Kra li	0.00 0.00 2.88 5.75 5.75	0.00 0.00 2.88 5.75 5.75	0.00 0.00 -5.35 -176.81 -176.85	-5.6 -14.6 1.2 -46.9 -46.9	1 4 2 4 4
	5.75	5.75	-26.90	-4.9	2
Feld 1	0.00 0.00 2.88 5.75 5.75	5.75 5.75 8.63 11.50 11.50	-26.90 -176.85 -3.46 13.80 2.28	5.6 48.7 -0.6 17.0 4.6	2 4 2 5 2
Feld 2	0.00 0.00 0.00 0.00 0.001	11.50 11.50 11.50 11.50 11.50	13.80 2.28 10.53 5.55 10.54	9.2 -0.1 14.3 -0.7 14.3	5 2 4 8 4
	2.88 5.55	14.38 17.05	49.48 -0.06	12.8 0.0	4 2

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Feld	xrel [m]	x [m]	My,Ed [kNm]	Vz,Ed [kN]	Lk
	5.75 5.75	17.25 17.25	0.00 0.00	0.6 -17.9	2 4

Biegung

Feld	x [m]	My,d [kNm]	σmyd [N/mm2]	kcrit,y	kh,My	kmod	fm,y,d [N/mm2]	η	Lk
Kra li	0.30 0.61 0.91 1.21 1.51	-4.46 -8.96 -13.51 -18.10 -22.74	-0.27 -0.55 -0.82 -1.10 -1.39	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	0.81 0.81 0.81 0.81 0.81	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	27.32 27.32 27.32 27.32 27.32	0.01 0.02 0.03 0.04 0.05	4 4 4 4 4
	1.73 1.82 2.12 2.42 2.72	-26.02 -27.43 -32.17 -36.95 -41.78	-1.59 -1.67 -1.96 -2.25 -2.55	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	0.81 0.81 0.81 0.81 0.81	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	27.32 27.32 27.32 27.32 27.32	0.06 0.06 0.07 0.08 0.09	4 4 4 4 4
	2.88 2.88 3.03 3.33 3.63	-44.21 -44.21 -51.09 -64.88 -78.71	-2.69 -2.69 -3.11 -3.95 -4.80	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	0.81 0.81 0.81 0.81 0.81	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	27.32 27.32 27.32 27.32 27.32	0.10 0.10 0.11 0.14 0.18	4 4 4 4 4
	3.93 4.24 4.31 4.54 4.84	-92.59 -106.52 -110.01 -120.49 -134.51	-5.64 -6.49 -6.71 -7.34 -8.20	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	0.81 0.81 0.81 0.81 0.81	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	27.32 27.32 27.32 27.32 27.32	0.21 0.24 0.25 0.27 0.30	4 4 4 4 4
	5.14 5.45	-148.58 -162.69	-9.06 -9.92	1.00 1.00	0.81 0.81	1.00 1.00	27.32 27.32	0.33 0.36	4 4
Feld 1	5.75 6.05 6.36 6.66 6.96	-176.85 -162.14 -147.47 -132.85 -118.27	-10.78 -9.88 -8.99 -8.10 -7.21	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	0.81 0.81 0.81 0.81 0.81	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	27.32 27.32 27.32 27.32 27.32	0.39 0.36 0.33 0.30 0.26	4 4 4 4 4
	7.19 7.26 7.57 7.87 8.17	-107.37 -103.75 -89.27 -74.83 -60.44	-6.54 -6.32 -5.44 -4.56 -3.68	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	0.81 0.81 0.81 0.81 0.81	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	27.32 27.32 27.32 27.32 27.32	0.24 0.23 0.20 0.17 0.13	4 4 4 4 4
	8.47 8.63 8.63 8.78 9.08	-46.10 -38.95 -38.95 -36.24 -30.86	-2.81 -2.37 -2.37 -2.21 -1.88	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	0.81 0.81 0.81 0.81 0.81	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	27.32 27.32 27.32 27.32 27.32	0.10 0.09 0.09 0.08 0.07	4 4 4 4 4
	9.38 9.68 9.99 10.06 10.29	-25.52 -20.23 -14.99 -13.68 -9.79	-1.56 -1.23 -0.91 -0.83 -0.60	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	0.81 0.81 0.81 0.81 0.81	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	27.32 27.32 27.32 27.32 27.32	0.06 0.05 0.03 0.03 0.02	4 4 4 4 4
	10.59 10.89 11.20	-4.64 3.29 8.61	-0.28 0.20 0.53	1.00 1.00 1.00	0.81 0.81 0.81	1.00 0.90 1.00	27.32 24.59 27.32	0.01 0.01 0.02	4 7 5
Feld 2	11.50 11.80 12.11 12.41 12.71	13.80 16.55 19.25 23.28 27.44	0.84 1.01 1.17 1.42 1.67	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	0.81 0.81 0.81 0.81 0.81	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	27.32 27.32 27.32 27.32 27.32	0.03 0.04 0.04 0.05 0.06	5 5 5 4 4
	12.94 13.01 13.32 13.62 13.92	30.53 31.55 35.62 39.64 43.61	1.86 1.92 2.17 2.42 2.66	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	0.81 0.81 0.81 0.81 0.81	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	27.32 27.32 27.32 27.32 27.32	0.07 0.07 0.08 0.09 0.10	4 4 4 4 4
	14.22 14.38	47.53 49.48	2.90 3.02	1.00 1.00	0.81 0.81	1.00 1.00	27.32 27.32	0.11 0.11	4 4

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Feld	x [m]	My,d [kNm]	σmyd [N/mm2]	kcrit,y	kh,My	kmod	fm,y,d [N/mm2]	η	Lk
	14.38 14.53 14.83	49.48 46.98 41.94	3.02 2.86 2.56	1.00 1.00 1.00	0.81 0.81 0.81	1.00 1.00 1.00	27.32 27.32 27.32	0.11 0.10 0.09	4 4 4
	15.13 15.43 15.53 15.74 16.04	36.87 31.74 30.19 26.57 21.35	2.25 1.93 1.84 1.62 1.30	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	0.81 0.81 0.81 0.81 0.81	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00	27.32 27.32 27.32 27.32 27.32	0.08 0.07 0.07 0.06 0.05	4 4 4 4 4
	16.34 16.64 16.95 17.05	16.08 10.77 5.41 3.58	0.98 0.66 0.33 0.33	1.00 1.00 1.00 1.00	0.81 0.81 0.81 0.81	1.00 1.00 1.00 1.00	27.32 27.32 27.32 27.32	0.04 0.02 0.01 0.01	4 4 4 4
Der Beiwert kh wurde bei der Berechnung von fmyd nach EN 1995 3.4(3) berücksichtigt.

Schub

Stütze [Nr]		xrel [m]	xabs [m]	Vz,d [kN]	τd [N/mm2]	kmod		fv,z,d [N/mm2]	η	Lk
1 2 3	links rechts links rechts links	0.001 0.001 0.001 0.001 1.30	5.75 5.75 11.50 11.50 15.95	-46.9 48.7 17.0 14.3 -17.3	-0.89 0.93 0.32 0.27 -0.33	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00		3.23 3.23 3.23 3.23 3.23	0.28 0.29 0.10 0.08 0.10	4 4 5 4 4
Der Beiwert kcr = 1.00 wurde bei der Berechnung nach DIN EN 1995-1-1 NDP 6.1.7 (2) berücksichtigt.

Auflagerpressung

Stütze	b eff [cm]	d eff [cm]	max F [kN]	σc,90,d [N/mm2]	kc90	kmod	fc,90,d [N/mm2]	η	Lk
3	19.0*	18.9	97.8	2.72	1.00	0.60	2.77	0.98	4
* Kontaktfläche um 30mm je Seite verbreitert

Verformungen

Umhüllende der Verformungen - Gebrauchstauglichkeit

Nachweis der Gebrauchstauglichkeit

	leff [m]	Stelle [m]	Nachweis		wg	wq	w	wlim	η	Lk
					[cm]
Kra li Feld 1 Feld 2	5.75 5.75 5.75 5.75 5.75 5.75 5.75	0.00 0.00 0.00 2.12 2.12 2.12 2.88	inst net,fin fin inst net,fin fin inst	z z z z z z z	0.9 1.6 1.6 -0.1 -0.1 -0.1 0.04	0.7 0.0 0.7 -0.1 0.0 -0.1 0.03	1.5 1.6 2.2 -0.1 -0.1 -0.2 0.1	3.8 3.8 5.8 1.9 1.9 2.9 1.9	0.40 0.41 0.39 0.06 0.06 0.06 0.04	9 10 11 9 10 11 9

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	leff [m]	Stelle [m]	Nachweis		wg	wq	w	wlim	η	Lk
					[cm]
	5.75 5.75	2.88 2.88	net,fin fin	z z	0.1 0.1	0.0 0.03	0.1 0.1	1.9 2.9	0.04 0.04	10 11
Nachweise am Kragarm werden vollständig durchgeführt.
leff : effektive Länge Stelle : Stelle der Durchbiegung Nachweis : Anfangs-/Endverformung (Richtung) wg : Verformung infolge ständiger Last wq : Verformung infolge veränderlicher Last w : Verformung gesamt wlim : zulässige Verformung η : Ausnutzungsgrad Lk : Nr. der Lastkombination

Auflagerkräfte

Auflagerkräfte - charakteristisch je Einwirkung

Nr	x [m]	Einwirkung	Rz,min [kN]	Rz,max [kN]
1	5.75	ständig Windlasten Schnee H < 1000 m	116.6 -56.6	116.6 50.8 55.7
2	11.50	ständig Windlasten Schnee H < 1000 m	-1.0 -8.7 -13.6	-1.0
3	17.25	ständig Windlasten Schnee H < 1000 m	39.2 -16.0	39.2 17.6 19.3

Auflagerkräfte - charakteristisch min/max je Einwirkung mit zugehörigen Auflagerreaktionen

Nr	x [m]	Einwirkung	Rz [kN]
1	5.75	ständig Windlasten Schnee H < 1000 m	116.6 50.8 -56.6 55.7	max max min max
2	11.50	ständig Windlasten Schnee H < 1000 m	-1.0 -8.7 -13.6	max min min
3	17.25	ständig Windlasten Schnee H < 1000 m	39.2 17.6 -16.0 19.3	max max min max

Auflagerkräfte - Bemessungswerte

Auflager	x [m]	Lk	Rz [kN]
1	5.75	Lk 4 Lk 2	286.7 31.6
2	11.50	Lk 1 Lk 6	-1.0 -29.6
3	17.25	Lk 4 Lk 2	97.8 15.2

Maßgebliche Kombinationen

In der folgende Tabelle sind die Lasten mit der internen Nummer angegeben. Die anschließende Tabelle der maßgeblichen Kombinationen referenziert auf diese Nummern.
generierte Last	Feld	Ewg	Grp	orig. Last	W1	W2	A [m]	L [m]
L 1 L 2 L 3	0 2 1	ständig ständig ständig	0 0 0	1 3 2 5 4	16.90 33.80 16.90 33.80 33.80	* * * * *	0.00 2.88 5.75 2.88 2.88	* * * * *

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In der folgende Tabelle sind die Lasten mit der internen Nummer angegeben. Die anschließende Tabelle der maßgeblichen Kombinationen referenziert auf diese Nummern.
generierte Last	Feld	Ewg	Grp	orig. Last	W1	W2	A [m]	L [m]
L 4 L 5 L 6 L 7 L 8 L 9 L 10 L 11 L 12 L 13 L 14 L 15 L 16 L 17 L 18 L 19 L 20	0 2 0 0 0 1 2 0 2 0 1 2 0 0 1 2 2	Schnee Schnee Schnee Schnee Schnee Schnee Schnee Wind Wind Wind Wind Wind Wind Wind Wind Wind Wind	3 3 4 3 4 3 3 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2	6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 19 19 20	9.10 9.10 4.55 18.20 9.10 18.20 18.20 8.30 8.30 16.60 16.60 16.60 -6.33 -4.31 -4.31 -4.31 -6.33	* * * * * * * * * * * * -6.33 -4.31 -4.31 -4.31 -6.33	0.00 5.75 0.00 2.88 2.88 2.88 2.88 0.00 5.75 2.88 2.88 2.88 0.00 1.73 0.00 0.00 4.03	* * * * * * * * * * * * 1.73 4.03 5.75 4.03 1.73

Teil 1/2 - maßgebliche Kombinationen

gen. Last	Lk 1	Lk 2	Lk 4	Lk 5	Lk 6	Lk 7	Lk 8	Lk 9
L 1 L 2 L 3 L 4 L 5 L 6 L 7 L 8 L 9 L 10 L 11 L 12 L 13 L 14 L 15 L 16 L 17 L 18 L 19 L 20 Eigengewicht	1.00 1.00 1.00 1.00	1.00 1.00 1.00 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.00	1.35 1.35 1.35 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 1.35	1.35 1.35 1.35 1.50 1.50 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 1.35	1.35 1.35 1.35 1.50 1.50 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 1.35	1.35 1.35 1.35 1.50 1.50 1.35	1.00 1.00 1.00 0.75 0.75 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.00	1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 1.00
Der Verformungsbeiwert kdef = 0.80 ist in den Faktoren der Kombinationen zur Gebrauchstauglichkeit berücksichtigt.

Teil 2/2 - maßgebliche Kombinationen

gen. Last	Lk 10	Lk 11
L 1 L 2 L 3 L 4 L 5 L 6 L 7 L 8 L 9 L 10 L 11 L 12 L 13 L 14 L 15 L 16 L 17 L 18 L 19	1.80 1.80 1.80	1.80 1.80 1.80 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60

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gen. Last	Lk 10	Lk 11
L 20 Eigengewicht	1.80	1.80
Der Verformungsbeiwert kdef = 0.80 ist in den Faktoren der Kombinationen zur Gebrauchstauglichkeit berücksichtigt.

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Posion: 2.3 - N1 Haupräger - Anschlussdetail

Anschluss Kertoträger an Stahlbetonstütze:

Belastung (Auflager 1):

V = 292,2 kN Ed,max

KLED : mittel

Anschluss für H-Last mit Vollgewindeschrauben (siehe Pos. 2.4 – Nebenträger)

Materialeigenschaften:

f = 6 N/mm2 c,90,edge,k

f = 0,8 x 6 N/mm2 / 1,3 = 0,369 kN/cm2 c,90,edge,d

Nachweis der Auflagerpressung:

A = 18,9 cm x (42 cm + 2 x 1,5 cm) = 850 cm2 eff

Ϭ = 292,20 kN / 850 cm2 = 0,34 kN/cm2 Ed

K = 1,00 c,90

f = 0,369 kN/cm2 c,90,edge,d

0,34 kN/cm2 / 0,369 kN/cm2 = 0,92 ≤ 1 ok.

gewählt Auflager 1 und 2:

Auflagerplatte Durchmesser = 46 cm; t = 20 mm; S235 JR

Konstruktiv 3 aufgeschweißte Kopfbolzen 13x120 mm

Köcher mit Wellrohr D = 250 mm, T = 150 mm in Fertigteilstütze vorsehen; nachträglicher Verguss mit Vergussmörtel

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Belastung (Auflager 3):

V = 98 kN - KLED : mittel Ed,max

H-Lastabtrag über Vergussfuge

Nachweis Auflagerpressung:

A = 18,9 cm x (15 cm + 1,5 cm) = 312 cm2 eff

Ϭ = 98 kN / 312 cm2 = 0,32 kN/cm2 Ed

K = 1,00 c,90

f = 0,369 kN/cm2 c,90,edge,d

0,32 kN/cm2 / 0,369 kN/cm2 = 0,87 ≤ 1 ok.

Gewählt Auflager 3:

Fußplatte: l/b/h = 189/150/20 mm, S235 JR

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Posion: 2.4 - N1 Nebenträger

Durchlaufträger DLT+ (FRILO 2026-0-3) Grundparameter Holzträger (e = 287.5 cm) LVL 48 P (hochkant) DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08

System Systembild

Material

LVL 48 P (hochkant), gemäß LVL Merkblatt 2019-09, d = 6.3 cm

fm,y,k fm,z,k [N/mm2]	fv,y,k fv,z,k [N/mm2]	ft,0,k fc,0,k [N/mm2]	ft,90,k fc,90,k [N/mm2]	E0,mean E0,05 [N/mm2]	E90,mean E90,05 [N/mm2]	Gy,mean Gy,05 [N/mm2]	Gz,mean Gz,05 [N/mm2]	ρk ρm [kg/m3]
44.00 48.00	2.30 4.20	35.00 29.00	0.80 6.00	13800 11600	13800 11600	380 270	600 400	480 510
fm,y,k : charakteristischer Wert der Biegefestigkeit um die Y-Achse fv,y,k : charakteristischer Wert der Schubfestigkeit aus Querkraft in die Y-Achse ft,0,k : charakteristischer Wert der Zugfestigkeit parallel zur Faser ft,90,k : charakteristischer Wert der Zugfestigkeit senkrecht zur Faser E0,mean : Mittelwert des Elastizitätsmoduls parallel zur Faser E90,mean : Mittelwert des Elastizitätsmoduls senkrecht zur Faser Gy,mean : Mittelwert des Schubmoduls Gz,mean : Mittelwert des Schubmoduls für die Z-Achse ρk : charakteristischer Wert der Rohdichte fm,z,k : charakteristischer Wert der Biegefestigkeit um die Z-Achse fc,0,k : charakteristischer Wert der Druckfestigkeit parallel zur Faser fc,90,k : charakteristischer Wert der Druckfestigkeit senkrecht zur Faser E0,05 : 5%-Fraktilwert des Elastizitätsmoduls parallel zur Faser E90,05 : 5%-Fraktilwert des Elastizitätsmoduls senkrecht zur Faser Gy,05 : 5%-Fraktilwert des Schubmoduls für die Z-Achse ρm : Mittelwert der Rohdichte

Geometrie

Querschnitte

Name	Iy [cm4]	Iz [cm4]	Wy [cm3]	Wz [cm3]	A [cm2]
6,3/125	1025391	2605	16406	827	787.5
Querschnitt ist konstant über gesamte Trägerlänge.

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verwendete Querschnitte

Felder

Feld	Länge [m]	Querschnitt	Mehrteilig
1	5.75	6,3/125 (konstant über gesamte Trägerlänge)	x 2

Auflager (Lagerbedingungen)

Nr	x [m]	Breite [cm]	Tiefe [cm]	kc90	uy [kN/m]	uz [kN/m]	Verdrehungen*)
							Φx [kNm/rad]	Φy [kNm/rad]	Φz [kNm/rad]
1 2	0.00 5.75	12.0 12.0	12.0 12.0	1.75 1.75	-1 -1	-1 -1	-1 0.0	0.0 0.0	0.0 0.0
*) -1 = starr, 0 = frei, > 0 = elastisch

Lasten

Streckenlasten

Bezug	Nr	Art	A [m]	L1 [m]	L2 [m]	W1 [kN/m]	W2 [kN/m]	wirkt Feldweise	EG	Zus	Alt	Bezeichnung
System	1	GL		5.75		0.65		Nein	ständig			Technik
Bezug : Systembezogen (Vorderkante Träger) oder Feldlast Art : 1 - Gleichstreckenlast (GL), 4 - Trapezlast (TL), 5 - Dreiecklast (DL) A : Abstand zur Last von Feldanfang oder Vorderkante Träger EG : Lasteinwirkung Zus : Zusammengehörigkeitsgruppe Alt : Alternativgruppe

Streckenlasten aus Flächenlasten

Bezug	Nr	Art	L1 [m]	W1 [kN/m2]	wirkt Feldweise	EG	Alt	Bezeichnung
System	2 3 4 5	GL GL GL GL	5.75 5.75 5.75 5.75	1.50 1.10 -0.80 1.00	Nein Ja Ja Ja	ständig Schnee Wind Wind	1 1	Abstand 2,88 m Abstand 2,88 m Abstand 2,88 m
Der Systembezug einer gleichzeitig feldweise und alternativen Last bleibt erhalten! Die Lastwerte werden intern mit dem Trägerabstand e = 2.88 m multipliziert.
Bezug : Systembezogen (Vorderkante Träger) oder Feldlast Art : 1 - Gleichstreckenlast (GL), 4 - Trapezlast (TL), 5 - Dreiecklast (DL) A : Abstand zur Last von Feldanfang oder Vorderkante Träger EG : Lasteinwirkung Zus : Zusammengehörigkeitsgruppe Alt : Alternativgruppe

Eigengewicht Gesamtgewicht = 435 kg mit Gamma = 4.80 kN/m3 berücksichtigt.

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Übersicht der verwendeten Einwirkungen

Einwirkungen

Bezeichnung	ψ0	ψ1	ψ2	γF,inf	γF,sup	KLED
ständig Windlasten Schnee H < 1000 m	0.60 0.50	0.20 0.20	0.00 0.00	1.00	1.35 1.50 1.50	kurz/sehr kurz kurz

Ergebnisse Bemessungsparameter Bemessungsnorm : DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08 Basis : EN 1995-1-1/A2:2014 Sicherheitskonzept/Lastkombinatorik : DIN EN 1990/NA:2010-12 Schadensfolgeklasse : CC 2 Ψ2 = 0.5 für Schnee (AE) : nicht angesetzt Kombination ständiger Lasten : alle gleiches γF (γG,sup oder γG,inf) KLED bei Wind : Mittelwert aus kurz und sehr kurz Bemessungsparameter Holz Nutzungsklasse 2 : überdacht, offen rel.Luftfeuchte ~ 85% Ausgleichfeuchte < 20% Heissbemessung : keine Vorgabe Feuerwiderstandsklasse R30 Abbrand allseitig Abbrandraten nach Norm = 0,70 mm/min Schubspannungen = Tau mit red. Q Anfangsdurchbiegung winst = l/300 Enddurchbiegung wnet,fin = l/300 wfin = l/200 Zusammenfassung

Nachweis	Bemessungssituation	ηBiegung	ηSchub	ηc,90	ηStabi	ηVerformung
Tragfähigkeit Tragfähigkeit Gebrauchstauglichkeit	ständig/vorübergehend Brand charakteristisch	0.07 0.20	0.13 0.35	- -	1) 1)	0.03
1) Stabilitätsnachweis wurde nicht geführt weil Obergurt kontinuierlich gehalten.

Tragsicherheit - Lastkombination ständig/vorübergehend Schnittgrößen

Umhüllende der Momente

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Umhüllende der Querkräfte

Tragsicherheit - Lastkombination Brand Schnittgrößen

Umhüllende der Momente

Umhüllende der Querkräfte

Verformungen

Umhüllende der Verformungen - Gebrauchstauglichkeit

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Nachweis der Gebrauchstauglichkeit

	leff [m]	Stelle [m]	Nachweis		wg	wq	w	wlim	η	Lk
					[cm]
Feld 1	5.75 5.75 5.75	2.88 2.88 2.88	inst net,fin fin	z z z	0.03 0.1 0.1	0.02 0.0 0.02	0.1 0.1 0.1	1.9 1.9 2.9	0.03 0.03 0.03	8 7 9
leff : effektive Länge Stelle : Stelle der Durchbiegung Nachweis : Anfangs-/Endverformung (Richtung) wg : Verformung infolge ständiger Last wq : Verformung infolge veränderlicher Last w : Verformung gesamt wlim : zulässige Verformung η : Ausnutzungsgrad Lk : Nr. der Lastkombination

Auflagerkräfte

Auflagerkräfte - charakteristisch je Einwirkung

Nr	x [m]	Einwirkung	Rz,min [kN]	Rz,max [kN]	My,min [kNm]	My,max [kNm]
1	0.00	ständig Windlasten Schnee H < 1000 m	16.4 -6.6	16.4 8.3 9.1
2	5.75	ständig Windlasten Schnee H < 1000 m	16.4 -6.6	16.4 8.3 9.1

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Posion: 2.4 - N1 Nebenträger - Anschlussdetail

Anschluss Kertoträger an Stahlbetonstütze:

Belastung:

V = 44 kN KLED : mittel Ed

H = 34 kN x 1,5 = 51 kN (für die Kopplung der Nebenträger) KLED : kurz Ed

H = 51 kN / 5,5 Stützen = 9,3 kN (für den Anschluss an die Stützen) Ed

Materialeigenschaften:

f = 6 N/mm2 c,90,edge,k

f = 0,8 x 6 N/mm2 / 1,3 = 0,369 kN/cm2 c,90,edge,d

Nachweis der Auflagerpressung:

A = 12,4 cm x (12 cm + 1,5 cm) = 167,40 cm2 eff

Ϭ = 44 kN / 167,4 cm2 = 0,263 kN/cm2 Ed

K = 1,00 c,90

f = 0,369 kN/cm2 c,90,edge,d

0,263 kN/cm2 / 0,369 kN/cm2 = 0,71 ≤ 1 ok.

Anschluss Neben- an Hauptträger:

Kopplung der Nebenträger:

N = 51 kN – 2 Stützen x 9,3 kN = 32,4 kN KLED : kurz Ed

R = 0,9 x 55,5 kN / 1,3 = 38,4 kN 1,d

32,4 kN / 38,4 kN = 0,84 ≤ 1 ok.

gewählt:

verdeckter Sherpa Verbinder, Typ L100 H/B/L = 18/80/330 mm

ETA-12/0067 vom 08.02.2022

Einbau in der Mittelachse!

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Posion: 2.4 - N1 Nebenträger - Anschlussdetail

Statische Nachweise: Zuglaschenstoß ASSY® plus VG 4 CSMP Ø6 x 80 mm

Projektnummer: 2024-021

Bauprojekt: Neubau eines Busbetriebshof Südring 85354 Freising, Bayern Deutschland

Bauherr: Freisinger Stadtwerke Parkhaus und Verkehrs GmbH

Wippenhauser Straße 18 85354 Freising, Bayern Deutschland

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Bauprojektname: Neubau eines Busbetriebshof 11. November 2025 Bauherr: OE Adresse Bauprojekt: Südring, 85354 Freising, Bayern, Deutschland Seite 2 von 11

Eingabedaten

Gewähltes Verbindungsmittel 8 x ASSY® plus VG 4 CSMP Ø6 x 80 mm

Vollgewinde | Senkkopf

Artikelnummer verzinkt, blau 0150 106 080 (VE 100 Stück)

Bewertungsnummer / Gültigkeit ETA-11/0190 | gültig ab 23.07.2018

System

Anschlusstyp Zuglaschenstoß

Träger

Material Furnierschichtholz (LVL)

Holzsorte Fichte, Kiefer, Tanne

Festigkeitsklasse / Typ Kerto-S (Z-9.1-847)

Orientierung Einschraubung in Deckfläche

Abmessungen Breite = 126 mm | Höhe = 200 mm | Länge = 2500 mm

Laschen

Material Stahl S235

Anordnung zweiseitig

Abmessungen Dicke = 10 mm | Höhe = 200 mm | Überlappung = 125 mm

Lasteinwirkung

Bemessungslast F = 10,50 kN | Lasteinwirkungsdauer = mittel v,d

Bemessungslast in Achsrichtung der F = 0,00 kN | Lasteinwirkungsdauer = mittel ax,d Verbindungsmittel

Nutzungsklasse Nutzungsklasse 2

Verbindungsmittel

Verbindung Träger nicht vorgebohrt

Verschraubung gerade Einzelschrauben 90 ° | bündig Träger

Mehrfachbefestigung

Mindestanzahl x-Achse = 2 | z-Achse = 2

Sicherheitsabstand Schraubenspitze = 5 mm

Die Daten sind auf Übereinstimmung mit den gegebenen Randbedingungen zu kontrollieren und auf Plausibilität zu prüfen! Würth übernimmt keine Haftung für Eingabedaten durch den Anwender. Benutzer: B.Eng. Ole Eckhardt Mobiltelefon: Firma: Kuhlmann Ingenieure GmbH & Co. KG E-Mail: o.eckhardt@kuhlmann-ingenieure.de Position: Projektingenieur Internet: kuhlmann-ingenieure.de Würth Holzbaubemessung - Zuglaschenstoß - 1.0.14.56

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Geometrie und Belastung

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Montagedaten

Abstände - Träger [mm] Minimum vorhanden a 3,t 7+5cosα d= 7+5cos0° d 72 72 EN 1995-1-1 8.3.1.2 T.8.2 a 1 4+|cosα| d= 4+|cos0°| d 30 34 EN 1995-1-1 8.3.1.2 T.8.2 a 4,c 3d 18 64 EN 1995-1-1 8.3.1.2 T.8.2 a 2 0,7∙ 3+|sinα| d= 3+|sin0°| d 13 64 EN 1995-1-1 8.3.1.2 T.8.2 a SC 1,5d 9 9 ETA-11/0190

Abstände - Laschen [mm] Minimum Maximum vorhanden e 1 3∙d 0 20 80 20 EN 1993-1-8 p 1 3,75∙d 0 24 140 34 EN 1993-1-8 e 2 1,5∙d 0 10 80 64 EN 1993-1-8 p 2 3∙d 0 20 140 64 EN 1993-1-8 a SC 1,5d 9 9 ETA-11/0190

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Nachweise

Übersicht

Bemessungsvorschriften

EN 338 (2016-07) + EN 14080 (2013-09) EN 14374:2004 + EN 14374:2016 Draft EN 338 (2016-07) + EN 14081-1 (2016-06) EN 300 (2006-09) + EN 12369-1 (2001-04) + EN 13986 (2015-06) EN 636 (2015-05) + EN 13968 (2015-05) + DIN 20000-1 (2017-05) EN 312 (2010-12) + EN 12369-1 (2001-04) + EN 13986 (2015-06) EN 622-2 (2004-07) + EN 12369-1 (2001-04) + EN 13986 (2015-06) EN 634-2 (2007-05) + EN 13986 (2015-06) EN 12369-3 (2009-02) + EN 13986 (2015-06) EN 1990 (2010-12) + DIN EN 1990/NA (2010-12) + DIN EN 1990/NA/A1 (2012-08) EN 1991-1-1 (2010-12) + DIN EN 1991-1-1/NA (2010-12) EN 1993-1-1 (2010-12) + DIN EN 1993-1-1/NA (2010-12) EN 1993-1-8 (2010-12) + DIN EN 1993-1-8/NA (2010-12) EN 1995-1-1 (2010-12) + EN 1995-1-1/A2 (2014-07) + DIN EN 1995-1-1/NA (2013-08) Z-9.1-847 (2019-05) ETA-11/0190 (2018-07-23)

Quellen

[1] Brandl L. (2015). Experimentelle Untersuchungen an zugbeanspruchten Schrägschraubverbindungen mit Bezug auf Versagen des Holzbauteil. Masterarbeit. TU Graz [2] Colling F. (2018). Holzbau nach EC5 (Abschnitt 9). Schneider Bautabellen 23. Auflage. Bundesanzeiger Verlag [3] Blaß H.J. und Sandhaas C. (2016). Ingenieurholzbau - Grundlagen der Bemessung. KIT Scientific Publishing, Karlsruhe. [4] Flaig M. und Blaß H.J. (2022). Gutachtliche Stellungnahme Blockscherversagen Holz-Holz-Verbindungen mit selbstbohrenden Schrauben

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Zusammenfassung

Lastkombinationen Bemessungslast F = 10,50kN v,d

Nachweise	Ausnutzung
Blockscherversagen	4,03 %
Zugspannung im Träger	3,05 %
Lochleibung in den Laschen	3,60 %
Stahltragfähigkeit der Laschen	1,12 %
Verbindungsmittel	66,92 %

Nachweise erfolgreich durchgeführt!

Bemessungslasten

V = 0,5∙F = 5,25kN d,S v,d

Beanspruchung rechtwinklig zur Verbindungsmittelachse

Herausziehen des Schraubengewindes aus dem Träger

k = 0,80 EN 1995-1-1 mod 3.1.3 (1) n = 1 n = n0.9 = 1,00 EN 1995-1-1 ef 8.7.2 (8) (8.41) α = 90° ETA-11/0190 k = 1,0 ETA-11/0190 ax N ETA-11/0190 f = 11,50 ax,k mm2 d = 6,0mm ETA-11/0190 l = 67mm ef β = 90° ETA-11/0190 k = 1,5∙cos2β+sin2β = 1,0 ETA-11/0190 β kg Z-9.1-847 ρ = 480 k m3 kg ETA-11/0190 ρ = 590 k,ETA,max m3 kg ETA-11/0190 ρ = min ρ ;ρ = 480 k,ETA k k,ETA,max m3 ETA-11/0190

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kg ρ = 350 a m3 n ef ∙k ax ∙f ax,k ∙d∙l ef ρ k,ETA 0,8 ETA-11/0190 F ax,α,Rk = k β ∙ ρ a = 5,95kN

Zugtragfähigkeit

n = 1 n = n0.9 = 1,00 EN 1995-1-1 ef 8.7.2 (8) (8.41) f = 12,50kN ETA-11/0190 tens,k F = n ∙f = 12,50kN EN 1995-1-1 t,Rk ef tens,k 8.7.2 (7) (8.40c)

Abscheren der Schrauben

V = 5,25kN d,S k = 0,80 EN 1995-1-1 mod 3.1.3 (1) n = 2 0 n = 1,52 EN 1995-1-1 ef,0 8.3.1.1 (8) (8.17) n = 2 90 n = n ∙n = 3,04 ef,0 90 kg Z-9.1-847 ρ = 480 k m3 kg ETA-11/0190 ρ = 500 k,ETA,max m3 kg ETA-11/0190 ρ = min ρ ;ρ = 480 k,ETA k k,ETA,max m3 N ETA-11/0190 f = 22,99 h,k mm2 t = 70mm EN 1995-1-1 1 8.2.2 (1) M = 10,0Nm ETA-11/0190 y,k F = 5,95kN EN 1995-1-1 ax,Rk 8.2.2 (2) c f t d = 9,66kN EN 1995-1-1 h,k 1 8.2.3 (3) (8.10) 4M F EN 1995-1-1 y,k ax,Rk d f t d 2+ −1 + = 5,69kN 8.2.3 (3) (8.10) h,k 1 f dt2 4 h,k 1 F EN 1995-1-1 ax,Rk e 2,3 M y,k f h,k d+ 4 = 4,19kN 8.2.3 (3) (8.10) Der Anteil der Seilwirkung (F / 4) ist durch den 1,0-fachen Johansen-Anteil begrenzt. ax,Rk

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F = min F c ;F d ;F e = 4,19kN EN 1995-1-1 v,Rk v,Rk v,Rk v,Rk 8.2.3 (3) (8.10) γ = 1,30 DIN EN 1995-1-1/NA M NDP 2.4.1(1)P F EN 1995-1-1 v,Rk F v,Rd = k mod ∙ γ M = 2,58kN 2.4.3 (1)P (2.17) V d,S η = ∙100% = 66,92% n∙F v,Rd

Blockscherversagen

V = 5,25kN d,L t = 70mm 1 M = 10,0Nm ETA-11/0190 y,k d = 6,0mm ETA-11/0190 N ETA-11/0190 f = 22,99 h,k mm2 a t = 0,4∙t = 28mm EN 1995-1-1 ef 1 A (A.6) M EN 1995-1-1 y,k b t ef = 1,4∙ f d = 12mm A (A.6) h,k M EN 1995-1-1 y,k e h t ef = 2∙ f d = 17mm A (A.7) h,k

4M EN 1995-1-1 y,k d g t ef = t 1 2+ f dt2 −1 = 30mm A (A.7) h,k 1 t = e h = 17mm ef a = 72mm 3,t a = 34mm 1 n = 2 0 L = ∑l = 193mm EN 1995-1-1 net,v v,i A (A.4) a = 64mm 2 n = 2 90 L = ∑l = 58mm EN 1995-1-1 net,t t,i A (A.5) A = L ∙t = 4.037mm2 EN 1995-1-1 net,t net,t 1 A (A.2) L EN 1995-1-1 A net,v = n 2 et,v L net,t +2t ef = 8.851mm2 A (A.2) N EN 338 5 f = 35,0 t,0,k mm2 EN 14080 5.1.4.3 (4)(5) N EN 338 5 f = 4,10 v,k mm2 EN 14080 5.1.4.3 (4)(5) F = max 1,5∙A f ;0,7∙A f = 211,92kN EN 1995-1-1 bs,Rk net,t t,0,k net,v v,k A (A.1) k = 0,80 EN 1995-1-1 mod 3.1.3 (1)

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γ = 1,30 DIN EN 1995-1-1/NA M NDP 2.4.1(1)P F EN 1995-1-1 bs,Rk F bs,Rd = k mod ∙ γ M = 130,42kN 2.4.3 (1)P (2.17) V d,L η = ∙100% = 4,03% F bs,Rd

Zugspannung im Träger

F = 10,50kN d b = 200mm n = 2 d = 6,0mm ETA-11/0190 b = b−n∙d = 188mm [1] netto,1 b = b = 200mm [2] netto,2 b = Min b ;b = 188mm netto netto,1 netto,2 h = 126mm A = b ∙h = 23.688mm2 netto σ = F d = 0,44 N t,0,d A mm2 k = 0,80 DIN EN 1995-1-1/NA mod NCI 3.1.3 (NA.3)(NA.4) k = 1,01 EN 1995-1-1 l 3.4 (4) (3.4) 2 N Z-9.1-847 f = ∙f = 23,3 t,0,k 3 t,0,k mm2 DIN EN 1995-1-1/NA NCI NA.8.1.6 (NA.1) N EN 1995-1-1 f = k ∙f = 23,59 t,0,k l t,0,k mm2 3.4 (4) (3.4) γ = 1,30 DIN EN 1995-1-1/NA M NDP 2.4.1(1)P f t,0,k N EN 1995-1-1 f t,0,d = k mod ∙ γ M = 14,52 mm2 2.4.1 (1)P (2.14) σ t,0,d EN 1995-1-1 η = ∙100% = 3,05% f 6.1.2 (1)P (6.1) t,0,d

Lochleibung in den Laschen

V = 5,25kN d t = 8mm EN 1993-1-8 3.5 (2) e = 20mm EN 1993-1-8 1 3.5 (2) e = 64mm EN 1993-1-8 2 3.5 (2) p = 34mm EN 1993-1-8 1 3.5 (2) p = 64mm EN 1993-1-8 2 3.5 (2) d = d+0,5mm = 6,5mm 0 EN 1993-1-8

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Bauprojektname: Neubau eines Busbetriebshof 11. November 2025 Bauherr: OE Adresse Bauprojekt: Südring, 85354 Freising, Bayern, Deutschland Seite 10 von 11 k = min 2,8 e 2 −1,7;1,4 p 2−1,7;2,5 = 2,50 3.6.1 1,E d d 0 0 k = min 1,4 p 2−1,7;2,5 = 2,50 EN 1993-1-8 1,I d 3.6.1 0 α = e 1 = 1,00 EN 1993-1-8 d,E 3d 3.6.1 0 α = p 1 − 1 = 1,47 EN 1993-1-8 d,I 3d 4 3.6.1 0 N EN 1993-1-1 f = 360 u mm2 3.2.3 T.3.1 N f = 400,00 ub mm2 f EN 1993-1-8 α b,E = min α d,E ; f ub ;1,0 = 1,00 3.6.1 u f EN 1993-1-8 α b,I = min α d,I ; f ub ;1,0 = 1,00 3.6.1 u γ = 1,25 EN 1993-1-1 M2 6.1(1) k α f dt EN 1993-1-8 1,E b,E u F b,Rd,E = γ M2 = 36,50kN 3.6.1 k α f dt EN 1993-1-8 1,I b,I u F b,Rd,I = γ M2 = 36,50kN 3.6.1 F = min F ;F = 36,50kN EN 1993-1-8 b,Rd b,Rd,E b,Rd,I 3.6.1 V η = d ∙100% = 3,60% n∙F b,Rd

Stahltragfähigkeit der Laschen

V = 5,25kN d h = 200mm d = 10mm A = h∙d = 2.000mm2 N EN 1993-1-1 f = 235 y mm2 3.2.3 T.3.1 γ = 1,00 DIN EN 1993-1-1/NA M0 NDP 6.1(1) 2B Af EN 1993-1-1 y N pl,Rd = γ = 470,00kN 6.2.3 (2)(6.6) M0 n = 2 A = 73mm2 F A = h∙d − n∙A = 1.854mm2 net F N EN 1993-1-1 f = 360 u mm2 3.2.3 T.3.1 γ = 1,25 EN 1993-1-1 M2 6.1(1) 0,9A f EN 1993-1-1 N u,Rd = γ M n 2 et u = 480,45kN 6.2.3 (2)(6.7) N = min N ;N = 470,00kN EN 1993-1-1 t,Rd pl,Rd u,Rd 6.2.3 (2)

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V η = d ∙100% = 1,12% N t,Rd

Hinweise

• Bei der Anwendung von Senkfrästaschenkopfschrauben und äußeren Stahllaschen wird empfohlen, ASSY®- Senkscheiben zu verwenden. Die Schraubenabstände untereinander sind entsprechend anzupassen. • Für Holzbauteile aus Kiefer oder für die Befestigung von Schalungen, Trag- oder Konterlattung und für die Zwischenanschlüsse von Windrispen sowie von Querriegeln auf Rahmenhölzern für alle Holzarten, wenn diese Bauteile mit mindestens zwei Schrauben angeschlossen sind, darf nach EN 1995-1-1, Abschnitt 8.3.1.2, Gleichung (8.18) verwendet werden.

• Die Schrauben dürfen nur für vorwiegend ruhende Belastungen verwendet werden. • Bei außermittigen Anschlüssen ist die Aufnahme des Versatzmomentes gesondert nachzuweisen. • Die Ausführungsbestimmungen nach Z-9.1-847 sind zu überprüfen. • Die gewählte Bauteildicke des Trägers liegt oberhalb des durch die Festigkeitsklasse vorgegebenen Bereiches! • Die Stahllaschen sind separat bzgl. des Kopfdurchzuges der Verbindungsmittel zu überprüfen. • Dargestellt sind die Lasten, die in der Anschlussfläche wirken. • Die Mindestholzdicke wurde unabhängig von der Holzart nach EN 1995-1-1 8.3.1.2 (8.18) festgelegt.

Kuhlmann Ingenieure GmbH & Co.KG Projekt: 2024-021-N1 Hauptstraße 94 35745 Herborn Posion: 2.5 - N1 Tel.: 02772/40015 E-Mail: info@kuhlmann-ingenieure.de Seite: 31 17.11.2025

Posion: 2.5 - N1 Dachverband

Stabwerk RSX (FRILO 2026-0-4) Systembild Systembild mit den Stabnummern

Kurzbeschreibung System Das System hat 8 Knoten, 16 Stäbe, 3 gelagerte Knoten Die Abmessungen des Systems in [m] sind DX=17.25, DY=0.00, DZ=5.75

Gewicht und Längen

Anzahl Stäbe	Querschnitt	Material	Länge m	Gewicht kg
6 4 6	18,9/125 12,6/125 RND 32	Nadelholz C24 Nadelholz C24 S355	34.50 23.00 48.79	4890 2174 308
Gesamtgewicht aller Stäbe = 7372kg

Lastfälle

N	Name	Aktiv	Einwirkung	ZUS	ALT	EG kN	LL	PL	FL	SumX kN	SumY kN	SumZ kN
1 2	Wind in +Z - Richtung Wind in -Z - Richtung	JA JA	Windlasten Windlasten	0 0	1 1	* *	0 0	4 4	0 0	0.0 0.0	0.0 0.0	60.9 -60.9
Hinweis: Das Eigengewicht ist in keinem Lastfall aktiviert!
N : Nummer ZUS : Lastfälle wirken immer gemeinsam ALT : Lastfälle wirken immer alternativ EG : EG=Eigengewicht in Richtung [-Z] LL : Anzahl der Linienlasten PL : Anzahl der Punktlasten FL : Anzahl der Flächenlasten SumZ : SumZ enthält auch das Eigengewicht!

Details zu den Lasteinwirkungen

Id	Typ	Bemessungssituation	Name	γsup	γinf	ψ0	ψ1	ψ2
9	Q	ständig/vorübergehend	Windlasten	1.50	0.00	0.60	0.20	0.00

Einstellungen zur Überlagerung und zum Sicherheitskonzept Bemessungsnormen : DIN EN 1993-1-1/NA:2015-08 : DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08 Sicherheitskonzept/Lastkombinatorik : DIN EN 1990/NA:2010-12 entlastende Wirkung ständiger Lasten : berücksichtigt Ψ2 für Kranlasten : 0.90 Ψ2 = 0.5 für Schnee (AE) : nicht angesetzt Kombination ständiger Lasten : untereinander mit γG,sup und γG,inf KLED bei Wind : Mittelwert aus kurz und sehr kurz

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Protokoll der Systemdaten Querschnitte

Nr	Name	Kurzname Alias	A (cm2)	Iy (cm4)	Iz (cm4)	Wy (cm3)	Wz (cm3)
6 7 8	18,9/125 12,6/125 RND 32	18,9/125 12,6/125 RND 32	2362.5 1575.0 8.0	3076172 2050781 5	70326 20837 5	49219 32813 3	7442 3308 3

Material

Nr	Name	Kurzname Alias	NKL	E-Modul kN/m2	ν	G-Modul kN/m2	Wichte kN/m3
1 2 4 5	S355 C24 C50 C24	S355 Nadelholz C24 C50 C24	- 2 2 2	2.1E8 1.1E7 1.6E7 1.1E7	0,3 - - -	8.077E7 6.9E5 1.0E6 6.9E5	78.50 6.00 6.00 6.00
NKL : Nutzungsklasse ν : Querdehnzahl

Materialwerte Holz

fm,k fv,k N/mm2	ft,0,k fc,0,k N/mm2	ft,90,k fc,90,k N/mm2	E0,mean E0,05 N/mm2	E90,mean E90,05 N/mm2	Gmean G05 N/mm2	ρk ρm kg/m3	γ kN/m3
C24, gemäß EN 338:2016
24.00 4.00	14.50 21.00	0.40 2.50	11000 7400	370 247	690 460	350 420	6.00
C50, gemäß EN 338:2016
50.00 4.00	33.50 30.00	0.40 3.00	16000 10700	530 353	1000 667	430 520	6.00

Stahlmaterial - Details für S355 Ek = 210000 N/mm2 Gk = 80769 N/mm2 Streckgrenze t ≤ 40 mm fyk = 355.00 N/mm2 t ≤ 80 mm fyk = 335.00 N/mm2 Zugfestigkeit t ≤ 40 mm fuk = 490.00 N/mm2 t ≤ 80 mm fuk = 470.00 N/mm2 Knoten

Knoten Nummer	X (m)	Y (m)	Z (m)	Anzahl Stäbe am Knoten	Lager
					DX	DY	DZ	RX	RY	RZ	LS
1 2 3 4 5 6 7 8	0.00 5.75 11.50 17.25 0.00 5.75 11.50 17.25	* * * * * * * *	0.00 0.00 0.00 0.00 5.75 5.75 5.75 5.75	3 5 5 3 3 5 5 3	- - S	- - -	S S S	- - -	- - -	- - -	- - -
Lager : Lagerbedingungen S=Starr, E=Elastisch, LS=Lokales System (Gedrehtes Koordinatensystem)

Auflager

Auflager	Knoten	Lager
		DX	DY	DZ	RX	RY	RZ	LS
Lagertyp-1 Lagertyp-2	2,3 4	- S	- -	S S	- -	- -	- -
Lager : Lagerbedingungen S=Starr, E=Elastisch, LS=Lokales System (Gedrehtes Koordinatensystem)

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Stäbe

Stab	T	N1	N2	Lx m	Ly m	Lz m	EG kN	Q1	RQ	Mat	RL	N	A	E
2 4 6 7	F F F F	1 2 3 5	2 3 4 6	5.75 5.75 5.75 5.75	* * * *	0.00 0.00 0.00 0.00	8.2 8.2 8.2 8.2	6 6 6 6	90 90 90 90	Nadelholz C24 Nadelholz C24 Nadelholz C24 Nadelholz C24	180 180 180 180	1 1 1 1		N N N N
9 11 13 14	F F F F	6 7 1 2	7 8 5 6	5.75 5.75 0.00 0.00	* * * *	0.00 0.00 5.75 5.75	8.2 8.2 5.4 5.4	6 6 7 7	90 90 90 90	Nadelholz C24 Nadelholz C24 Nadelholz C24 Nadelholz C24	180 180 180 180	1 1 1 1		N N N N
15 16 20 21	F F F F	3 4 1 5	7 8 6 2	0.00 0.00 5.75 5.75	* * * *	5.75 5.75 5.75 -5.75	5.4 5.4 0.5 0.5	7 7 8 8	90 90 0 0	Nadelholz C24 Nadelholz C24 S355 S355	180 180 180 180	1 1 1 1	D D	N N N N
24 25 27 30	F F F F	2 6 3 7	7 3 8 4	5.75 5.75 5.75 5.75	* * * *	5.75 -5.75 5.75 -5.75	0.5 0.5 0.5 0.5	8 8 8 8	0 0 0 0	S355 S355 S355 S355	180 180 180 180	1 1 1 1	D D D D	N N N N
T : Stabtyp (B=Biegestab, F=Fachwerkstab Lx : Lx,Ly,Lz - projizierte Länge auf die Richtungen des globalen Koordinatensystems EG : Eigengewicht berechnet aus Wichte des Materials und dem Stabquerschnitt Q1 : Querschnitt Stab oder Stabanfang falls Voute RQ : Drehung des Querschnitts bezüglich des lokalen Koordinatensystems RL : Drehung des lokalen Koordinatensystem bezüglich der Standardlage N : Stabteilung A : Ausfall D=Druck, Z=Zug, Wert=Grenzlast E : Stab hat eine elastische Bettung - Details siehe Tabelle unten

Stäbe - Weitere Informationen Knicklänge und Kipplänge aller Stäbe entsprechen der Stablänge

Stab	Material	Sky m	Skz m	Sby m	Sbz m	RB	RT	BName	By kN/m2	Bz kN/m2
2 4 6 7 9 11	Holz Holz Holz Holz Holz Holz	2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88	2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88	2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88	2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88	* * * * * *	* * * * * *	* * * * * *	* * * * * *	* * * * * *
Sky : Knicklänge y-Richtung (Holz) Skz : Knicklänge z-Richtung (Holz) Sby : Kipplänge y-Richtung (Holz) Sbz : Kipplänge z-Richtung (Holz) RB : Abminderung der Biegesteifigkeit für die Schnittkraftberechnung (nur für Stahlbeton) RT : Abminderung der Torsionsteifigkeit für die Schnittkraftberechnung (nur für Stahlbeton) BName : Name der Bettung By : Bettungswert in lokaler z-Richtung als Linienbettung Bz : Bettungswert in lokaler y-Richtung als Linienbettung

Lastfall : Wind in +Z - Richtung Knotenlasten

Lastfall	NR	FX kN	FY kN	FZ kN	MX kNm	MY kNm	MZ kNm	Referenz
1 1 1 1	1 2 3 4	0.0 0.0 0.0 0.0	* * * *	10.8 17.7 16.2 16.2	0.00 0.00 0.00 0.00	* * * *	0.00 0.00 0.00 0.00
Lastfall : Lastfallnummer

Auflagerkräfte Theorie I.Ordnung mit Ausfall

Name	Knoten	FX kN	FY kN	FZ kN	MX kNm	MY kNm	MZ kNm
Wind in +Z - Richtung	2	0.0	*	-34.0	*	0.00	*
Wind in +Z - Richtung	3	0.0	*	-16.0	*	0.00	*
Wind in +Z - Richtung	4	0.0	*	-10.9	*	0.00	*
FX : Falls gedrehte Lager vorhanden sind, wird die Zeile mit G (Global) und L (Lokal) gekennzeichnet.

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Biegemoment My, Lastfall Nr. 1, Th. 1. Ord., Zahlenwerte in [kNm] [kN] [kN/m]

Lastfall : Wind in -Z - Richtung Knotenlasten

Lastfall	NR	FX kN	FY kN	FZ kN	MX kNm	MY kNm	MZ kNm	Referenz
2 2 2 2	5 6 7 8	0.0 0.0 0.0 0.0	* * * *	-10.8 -17.7 -16.2 -16.2	0.00 0.00 0.00 0.00	* * * *	0.00 0.00 0.00 0.00
Lastfall : Lastfallnummer

Auflagerkräfte Theorie I.Ordnung mit Ausfall

Name	Knoten	FX kN	FY kN	FZ kN	MX kNm	MY kNm	MZ kNm
Wind in -Z - Richtung	2	0.0	*	33.8	*	0.00	*
Wind in -Z - Richtung	3	0.0	*	16.4	*	0.00	*
Wind in -Z - Richtung	4	0.0	*	10.7	*	0.00	*
FX : Falls gedrehte Lager vorhanden sind, wird die Zeile mit G (Global) und L (Lokal) gekennzeichnet.

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Biegemoment My, Lastfall Nr. 2, Th. 1. Ord., Zahlenwerte in [kNm] [kN] [kN/m]

Bemessung : ständige/vorübergehende Bemessungssituation Maximale Ausnutzung je Querschnitt Theorie I.Ordnung mit Ausfall

Stab	LFK	QS	Länge m	Pos m	Ref	My kNm	Mz kNm	Qy kN	Qz kN	N kN	Mt kNm	f cm	η	ηmax
9 9 9 9	A-1 A-1 A-1 A-1	18,9/125 18,9/125 18,9/125 18,9/125	5.75 5.75 5.75 5.75	0.00 0.00 0.00 0.00	ησ ητ ηki N	* * * *	* * * *	* * * *	* * * *	-16.2 -16.2 -16.2 -16.2	* * * *	0.1 0.1 0.1 0.1	ηki	0.004 0.00 0.01 0.01
14 14 14 14	A-2 A-2 A-2 A-2	12,6/125 12,6/125 12,6/125 12,6/125	5.75 5.75 5.75 5.75	0.00 0.00 0.00 0.00	ησ ητ ηki N	* * * *	* * * *	* * * *	* * * *	-50.7 -50.7 -50.7 -50.7	* * * *	0.01 0.01 0.01 0.01	ηki	0.02 0.00 0.15 0.15
21 21	A-1 A-1	RND 32 RND 32	8.13 8.13	0.00 0.00	ηel N	* *	* *	* *	* *	22.9 22.9	* *	0.3 0.3	ηel	0.08 0.08
QS : Name/Alias des Querschnitts Pos : Position im Stab Ref : Referenz für die führende Größe η : Art der Ausnutzung an dieser Stelle falls mehrere Nachweise geführt wurden ηmax : Wert der Ausnutzung an dieser Stelle, abhängig von der Art des Nachweises

Maßgebende Überlagerungen

LFK	Name der Überlagerung	Einwirkung	LF	Name des Lastfalls	Einwirkung	Faktor
9	A-1	Ständig	1	Wind in +Z - Richtung	Windlasten	-> 1.50
10	A-2	Ständig	2	Wind in -Z - Richtung	Windlasten	-> 1.50
Einwirkung : Nummer das Lastfalls Einwirkung : Nummer das Lastfalls

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Zusammenfassung der Ausnutzungen für die Theorie I.Ordnung mit Ausfall Alle Ausnutzungen nach Material

Ausnutzungen für alle Holzstäbe (TH1-A)

Stab	GZT	ησ	ητ	ηki,Holz	GZG	ηw,inst	Di	ηw,fin	Df	ηw,net,fin	Dn,f
2 4 6 7 9	PT PT PT PT PT	0.004/A-2 0.004/A-2 0.002/A-2 0.004/A-1 0.004/A-1	0.00/A-2 0.00/A-2 0.00/A-2 0.00/A-1 0.00/A-1	0.01/A-2 0.01/A-2 0.003/A-2 0.01/A-1 0.01/A-1	CT CT CT CT CT	0.00 \| 0.00 \| 0.00 \| 0.00 \| 0.00 \|	Y Y Y Y Y	0.00 \| 0.00 \| 0.00 \| 0.00 \| 0.00 \|	Y Y Y Y Y	0.00 \| 0.00 \| 0.00 \| 0.00 \| 0.00 \|	Y Y Y Y Y
11 13 14 15 16	PT PT PT PT PT	0.002/A-1 0.01/A-1 0.02/A-2 0.01/A-2 0.01/A-2	0.00/A-1 0.00/A-1 0.00/A-2 0.00/A-2 0.00/A-2	0.003/A-1 0.05/A-1 0.15/A-2 0.10/A-2 0.07/A-2	CT CT CT CT CT	0.00 \| 0.00 \| 0.00 \| 0.00 \| 0.00 \|	Y Y Y Y Y	0.00 \| 0.00 \| 0.00 \| 0.00 \| 0.00 \|	Y Y Y Y Y	0.00 \| 0.00 \| 0.00 \| 0.00 \| 0.00 \|	Y Y Y Y Y
Stab : Stabnummer (alle Ausnutzungen mit der zugehörigen Überlagerung) GZT : Bemessungssituation : PT=Ständig ησ : Ausnutzung Holz Normalspannungen ητ : Ausnutzung Holz Schubspannungen ηki,Holz : Ausnutzung Stabilität (Holz) GZG : Nachweissituation : CT=Charakteristisch ηw,inst : Verformungsnachweis ηw,fin : Verformungsnachweis ηw,net,fin : Verformungsnachweis Dn,f : Richtung für diesen Nachweis

Ausnutzungen für alle Stahlstäbe (TH1-A)

Stab	GZT	ηel	GZG	ηw,abs
20	PT	0.08/A-2	CT	0.04/A-4
21 24 25 27 30	PT PT PT PT PT	0.08/A-1 0.04/A-1 0.04/A-2 0.04/A-1 0.04/A-2	CT CT CT CT CT	0.04/A-4 0.01/A-4 0.01/A-4 0.01/A-4 0.01/A-4
Stab : Stabnummer (alle Ausnutzungen mit der zugehörigen Überlagerung) GZT : Bemessungssituation : PT=Ständig ηel : Ausnutzung Stahl elastisch ηpl : Ausnutzung Stahl plastisch ηki : Ausnutzung Stabilität (Stahl) GZG : Nachweissituation : CT=Charakteristisch ηw,abs : Verformungsnachweis ηv,rel : Verformungsnachweis

Beteiligte Überlagerungen für die Zusammenfassung

LFK	Name der Überlagerung	Einwirkung	LF	Name des Lastfalls	Einwirkung	Faktor
9	A-1	Ständig	1	Wind in +Z - Richtung	Windlasten	-> 1.50
10	A-2	Ständig	2	Wind in -Z - Richtung	Windlasten	-> 1.50
12	A-4	Charakteristisch	2	Wind in -Z - Richtung	Windlasten	-> 1.00
Einwirkung : Nummer das Lastfalls Einwirkung : Nummer das Lastfalls

Detailnachweise zur Stabilität für Theorie I.Ordnung mit Ausfall Hinweis: Es werden nur die Stäbe ausgegeben, die für Stabilität und Ergebnisausgabe markiert sind.

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Bilder zur Bemessung : ständige/vorübergehende Bemessungssituation Eta StahlAlu, elastisch,ständigvorübergehend, Max-Werte, Th. 1. Ord. m. Ausfall

Eta Holz, Stabilität,ständigvorübergehend, Max-Werte, Th. 1. Ord. m. Ausfall

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Eta Holz,Sigma,ständigvorübergehend, Max-Werte, Th. 1. Ord. m. Ausfall

Gebrauchstauglichkeit-Nachweis für alle Stäbe/Stabzüge Einstellungen zu den Nachweisen der Gebrauchstauglichkeit

Katalog	Absolut cm	Relativ Leff/Wert	w,Inst Leff/Wert	w,Fin Leff/Wert	w,NetFin Leff/Wert
Standard Holz Standard Stahl System	0.0 0.0 5.0	300 300 200	300 300 300	150 150 150	250 250 250
Katalog : System=Werte aus den Grundeinstellungen dieser Position Relativ : Stellt die maximal erlaubte relative Verformung des Systems dar.

Führt den Gebrauchstauglichkeitsnachweis bezogen auf effektive Längen, die durch die Wendepunkte der Biegelinie (Momentendurchgang) bestimmt werden.

Nachweise bezüglich der absoluten Verformungen (Theorie I.Ordnung mit Ausfall)

Katalog	Stab	Position m	Typ	LFK	η	v cm	vx cm	vy cm	vz
System System System System System System System System System System System System System System System System	2 4 6 7 9 11 13 14 15 16 20 21 24 25 27 30	0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.75 5.75 5.75 5.75 0.00 0.00 8.13 0.00 8.13 0.00	Absolut Absolut Absolut Absolut Absolut Absolut Absolut Absolut Absolut Absolut Absolut Absolut Absolut Absolut Absolut Absolut	A-4 A-4 A-4 A-4 A-4 A-4 A-4 A-4 A-4 A-4 A-4 A-4 A-4 A-4 A-4 A-4	0.04 0.001 0.00 0.04 0.01 0.01 0.04 0.01 0.01 0.01 0.04 0.04 0.01 0.01 0.01 0.01	0.2 0.0 0.0 0.2 0.1 0.1 0.2 0.1 0.1 0.1 0.2 0.2 0.1 0.1 0.1 0.1	0.01 0.0 0.0 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 0.01 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1	0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0	-0.2 0.0 0.0 -0.2 -0.01 -0.01 -0.2 -0.01 -0.01 -0.01 -0.2 -0.2 -0.01 -0.01 -0.01 -0.01
Position : Typ des Nachweises Typ : Name der Überlagerung LFK : Ausnutzung bezüglich der Gesamtverformung η : Gesamtverformung v : Gesamtverformung aus in globaler X-Richtung vx : Gesamtverformung aus in globaler Y-Richtung vy : Gesamtverformung aus in globaler Z-Richtung

Maßgebende Überlagerungen

LFK	Name der Überlagerung	Einwirkung	LF	Name des Lastfalls	Einwirkung	Faktor
12	A-4	Charakteristisch	2	Wind in -Z - Richtung	Windlasten	-> 1.00
Einwirkung : Nummer das Lastfalls Einwirkung : Nummer das Lastfalls

Kuhlmann Ingenieure GmbH & Co.KG Projekt: 2024-021-N1 Hauptstraße 94 35745 Herborn Posion: 2.5 - N1 Tel.: 02772/40015 E-Mail: info@kuhlmann-ingenieure.de Seite: 39 17.11.2025

Posion: 2.5 - N1 Dachverband - Anschlussdetail

Anschluss der Zugstäbe am Hauptträger:

Belastung:

Normalkraft im Zugstab: N = 23 kN Ed

Winkel der Zugstäbe: a = 45°

F = F = 23 x sin(45°) = 16,3 kN Hd Vd

KLED : kurz

Materialeigenschaften:

f = 2,2 N/mm2 c,90,flat,k

f = 0,9 x 2,2 N/mm2 / 1,3 = 0,152 kN/cm2 c,90,flat,d

gewählt:

Ankerplatte: 150 / 150 / 10 mm; S235 JR

Kernbohrung im 45° Winkel durch den Hauptträger: D = 50 mm

4 x ASSY plus VG 4 CSMP 8x140 mm

Nachweis der Ankerplatte:

A= 15 cm x 15 cm - (π x (2,5 cm)2 / sin(45°)) = 197 cm2

Ϭ = 16,3 kN / 197 cm2 = 0,083 kN/cm2 Ed

K = 1,00 c,90

f = 0,152 kN/cm2 c,90,edge,d

0,083 kN/cm2 / 0,152 kN/cm2 = 0,55 ≤ 1 ok.

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Posion: 2.5 - N1 Dachverband - Anschlussdetail

Statische Nachweise: Zuglaschenstoß ASSY® plus VG 4 CSMP Ø8 x 140 mm

Projektnummer: 2024-021

Bauprojekt: Neubau eines Busbetriebshof Südring 85354 Freising, Bayern Deutschland

Bauherr: Freisinger Stadtwerke Parkhaus und Verkehrs GmbH

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Bauprojektname: Neubau eines Busbetriebshof 12. November 2025 Bauherr: OE Adresse Bauprojekt: Südring, 85354 Freising, Bayern, Deutschland Seite 2 von 11

Eingabedaten

Gewähltes Verbindungsmittel 4 x ASSY® plus VG 4 CSMP Ø8 x 140 mm

Vollgewinde | Senkkopf

Artikelnummer verzinkt, blau 0150 108 140 (VE 75 Stück)

Bewertungsnummer / Gültigkeit ETA-11/0190 | gültig ab 23.07.2018

System

Anschlusstyp Zuglaschenstoß

Träger

Material Furnierschichtholz (LVL)

Holzsorte Fichte, Kiefer, Tanne

Festigkeitsklasse / Typ Kerto-S (Z-9.1-847)

Orientierung Einschraubung in Deckfläche

Abmessungen Breite = 186 mm | Höhe = 400 mm | Länge = 2500 mm

Laschen

Material Stahl S235

Anordnung einseitig

Abmessungen Dicke = 10 mm | Höhe = 150 mm | Überlappung = 270 mm

Lasteinwirkung

Bemessungslast F = 16,20 kN | Lasteinwirkungsdauer = kurz v,d

Bemessungslast in Achsrichtung der F = 0,00 kN | Lasteinwirkungsdauer = mittel ax,d Verbindungsmittel

Nutzungsklasse Nutzungsklasse 2

Verbindungsmittel

Verbindung Träger nicht vorgebohrt

Verschraubung gerade Einzelschrauben 90 ° | bündig Träger

Mehrfachbefestigung

Mindestanzahl x-Achse = 2 | z-Achse = 2

Sicherheitsabstand Schraubenspitze = 5 mm

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Bauprojektname: Neubau eines Busbetriebshof 12. November 2025 Bauherr: OE Adresse Bauprojekt: Südring, 85354 Freising, Bayern, Deutschland Seite 3 von 11

Geometrie und Belastung

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Bauprojektname: Neubau eines Busbetriebshof 12. November 2025 Bauherr: OE Adresse Bauprojekt: Südring, 85354 Freising, Bayern, Deutschland Seite 4 von 11

Montagedaten

Abstände - Träger [mm] Minimum vorhanden a 3,t 7+5cosα d= 7+5cos0° d 96 150 EN 1995-1-1 8.3.1.2 T.8.2 a 1 4+|cosα| d= 4+|cos0°| d 40 90 EN 1995-1-1 8.3.1.2 T.8.2 a 4,c 3d 24 155 EN 1995-1-1 8.3.1.2 T.8.2 a 2 3+|sinα| d= 3+|sin0°| d 24 90 EN 1995-1-1 8.3.1.2 T.8.2

Abstände - Laschen [mm] Minimum Maximum vorhanden e 1 3∙d 0 26 80 30 EN 1993-1-8 p 1 3,75∙d 0 32 140 90 EN 1993-1-8 e 2 1,5∙d 0 13 80 30 EN 1993-1-8 p 2 3∙d 0 26 140 90 EN 1993-1-8

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Bauprojektname: Neubau eines Busbetriebshof 12. November 2025 Bauherr: OE Adresse Bauprojekt: Südring, 85354 Freising, Bayern, Deutschland Seite 5 von 11

Nachweise

Übersicht

Bemessungsvorschriften

Quellen

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Zusammenfassung

Lastkombinationen Bemessungslast F = 16,20kN v,d

Nachweise	Ausnutzung
Blockscherversagen	4,18 %
Biegespannung und Zugspannung im Träger	3,08 %
Lochleibung in den Laschen	8,65 %
Stahltragfähigkeit der Laschen	4,78 %
Verbindungsmittel	78,95 %

Nachweise erfolgreich durchgeführt!

Bemessungslasten

V = F = 16,20kN d,S v,d

Beanspruchung rechtwinklig zur Verbindungsmittelachse

Herausziehen des Schraubengewindes aus dem Träger

k = 0,90 EN 1995-1-1 mod 3.1.3 (1) n = 1 n = n0.9 = 1,00 EN 1995-1-1 ef 8.7.2 (8) (8.41) α = 90° ETA-11/0190 k = 1,0 ETA-11/0190 ax N ETA-11/0190 f = 11,00 ax,k mm2 d = 8,0mm ETA-11/0190 l = 121mm ef β = 90° ETA-11/0190 k = 1,5∙cos2β+sin2β = 1,0 ETA-11/0190 β kg Z-9.1-847 ρ = 480 k m3 kg ETA-11/0190 ρ = 590 k,ETA,max m3 kg ETA-11/0190 ρ = min ρ ;ρ = 480 k,ETA k k,ETA,max m3 ETA-11/0190

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kg ρ = 350 a m3 n ef ∙k ax ∙f ax,k ∙d∙l ef ρ k,ETA 0,8 ETA-11/0190 F ax,α,Rk = k β ∙ ρ a = 13,71kN

Zugtragfähigkeit

n = 1 n = n0.9 = 1,00 EN 1995-1-1 ef 8.7.2 (8) (8.41) f = 22,00kN ETA-11/0190 tens,k F = n ∙f = 22,00kN EN 1995-1-1 t,Rk ef tens,k 8.7.2 (7) (8.40c)

Abscheren der Schrauben

V = 16,20kN d,S k = 0,90 EN 1995-1-1 mod 3.1.3 (1) n = 2 0 n = 1,86 EN 1995-1-1 ef,0 8.3.1.1 (8) (8.17) n = 2 90 n = n ∙n = 3,72 ef,0 90 kg Z-9.1-847 ρ = 480 k m3 kg ETA-11/0190 ρ = 500 k,ETA,max m3 kg ETA-11/0190 ρ = min ρ ;ρ = 480 k,ETA k k,ETA,max m3 N ETA-11/0190 f = 21,09 h,k mm2 t = 130mm EN 1995-1-1 1 8.2.2 (1) M = 23,0Nm ETA-11/0190 y,k F = 13,71kN EN 1995-1-1 ax,Rk 8.2.2 (2) c f t d = 21,94kN EN 1995-1-1 h,k 1 8.2.3 (3) (8.10) 4M F EN 1995-1-1 y,k ax,Rk d f t d 2+ −1 + = 12,76kN 8.2.3 (3) (8.10) h,k 1 f dt2 4 h,k 1 F EN 1995-1-1 ax,Rk e 2,3 M y,k f h,k d+ 4 = 7,96kN 8.2.3 (3) (8.10) Der Anteil der Seilwirkung (F / 4) ist durch den 1,0-fachen Johansen-Anteil begrenzt. ax,Rk

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F = min F c ;F d ;F e = 7,96kN EN 1995-1-1 v,Rk v,Rk v,Rk v,Rk 8.2.3 (3) (8.10) γ = 1,30 DIN EN 1995-1-1/NA M NDP 2.4.1(1)P F EN 1995-1-1 v,Rk F v,Rd = k mod ∙ γ M = 5,51kN 2.4.3 (1)P (2.17) V d,S η = ∙100% = 78,95% n∙F v,Rd

Blockscherversagen

V = 16,20kN d,L t = 130mm 1 M = 23,0Nm ETA-11/0190 y,k d = 8,0mm ETA-11/0190 N ETA-11/0190 f = 21,09 h,k mm2 a t = 0,4∙t = 52mm EN 1995-1-1 ef 1 A (A.6) M EN 1995-1-1 y,k b t ef = 1,4∙ f d = 16mm A (A.6) h,k M EN 1995-1-1 y,k e h t ef = 2∙ f d = 23mm A (A.7) h,k

4M EN 1995-1-1 y,k d g t ef = t 1 2+ f dt2 −1 = 55mm A (A.7) h,k 1 t = e h = 23mm ef a = 150mm 3,t a = 90mm 1 n = 2 0 L = ∑l = 456mm EN 1995-1-1 net,v v,i A (A.4) a = 90mm 2 n = 2 90 L = ∑l = 82mm EN 1995-1-1 net,t t,i A (A.5) A = L ∙t = 10.660mm2 EN 1995-1-1 net,t net,t 1 A (A.2) L EN 1995-1-1 A net,v = n 2 et,v L net,t +2t ef = 29.344mm2 A (A.2) N EN 338 5 f = 35,0 t,0,k mm2 EN 14080 5.1.4.3 (4)(5) N EN 338 5 f = 4,10 v,k mm2 EN 14080 5.1.4.3 (4)(5) F = max 1,5∙A f ;0,7∙A f = 559,65kN EN 1995-1-1 bs,Rk net,t t,0,k net,v v,k A (A.1) k = 0,90 EN 1995-1-1 mod 3.1.3 (1)

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γ = 1,30 DIN EN 1995-1-1/NA M NDP 2.4.1(1)P F EN 1995-1-1 bs,Rk F bs,Rd = k mod ∙ γ M = 387,45kN 2.4.3 (1)P (2.17) V d,L η = ∙100% = 4,18% F bs,Rd

Biegespannung und Zugspannung im Träger

t = 186mm t e = = 93mm 2 F = 16,20kN d M = F ∙e = 1,51kNm d d b = 400mm n = 2 d = 8,0mm ETA-11/0190 b = b−n∙d = 384mm [1] netto,1 b = 0,9∙b = 360mm [2] netto,2 b = Min b ;b = 360mm netto netto,1 netto,2 h = 186mm b ∙h2 W = netto = 2.075.760mm3 6 σ = M d = 0,73 N m,d W mm2 k = 0,90 EN 1995-1-1 mod 3.1.3 (1) k = 1,00 EN 1995-1-1 h 3.4 (3) (3.3) N Z-9.1-847 f = 50,0 m,k mm2 N EN 1995-1-1 f = k ∙f = 50,00 m,k h m,k mm2 3.4 (3) (3.3) γ = 1,30 DIN EN 1995-1-1/NA M NDP 2.4.1(1)P f m,k N EN 1995-1-1 f m,d = k mod ∙ γ M = 34,62 mm2 2.4.1 (1)P (2.14) A = b ∙h = 66.960mm2 netto σ = F d = 0,24 N t,0,d A mm2 k = 0,90 DIN EN 1995-1-1/NA mod NCI 3.1.3 (NA.3)(NA.4) k = 1,01 EN 1995-1-1 l 3.4 (4) (3.4) N Z-9.1-847 f = 35,0 t,0,k mm2 N EN 1995-1-1 f = k ∙f = 35,38 t,0,k l t,0,k mm2 3.4 (4) (3.4) γ = 1,30 DIN EN 1995-1-1/NA M NDP 2.4.1(1)P EN 1995-1-1

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f t,0,k N 2.4.1 (1)P (2.14) f t,0,d = k mod ∙ γ M = 24,50 mm2 σ t,0,d σ m,d EN 1995-1-1 η = + ∙100% = 3,08% f f 6.2.3 (1)P (6.17) t,0,d m,d

Lochleibung in den Laschen

V = 16,20kN d t = 8mm EN 1993-1-8 3.5 (2) e = 30mm EN 1993-1-8 1 3.5 (2) e = 30mm EN 1993-1-8 2 3.5 (2) p = 90mm EN 1993-1-8 1 3.5 (2) p = 90mm EN 1993-1-8 2 3.5 (2) d = d+0,5mm = 8,5mm 0 k = min 2,8 e 2 −1,7;1,4 p 2−1,7;2,5 = 2,50 EN 1993-1-8 1,E d d 3.6.1 0 0 k = min 1,4 p 2−1,7;2,5 = 2,50 EN 1993-1-8 1,I d 3.6.1 0 α = e 1 = 1,18 EN 1993-1-8 d,E 3d 3.6.1 0 α = p 1 − 1 = 3,28 EN 1993-1-8 d,I 3d 4 3.6.1 0 N EN 1993-1-1 f = 360 u mm2 3.2.3 T.3.1 N f = 400,00 ub mm2 f EN 1993-1-8 α b,E = min α d,E ; f ub ;1,0 = 1,00 3.6.1 u f EN 1993-1-8 α b,I = min α d,I ; f ub ;1,0 = 1,00 3.6.1 u γ = 1,25 EN 1993-1-1 M2 6.1(1) k α f dt EN 1993-1-8 1,E b,E u F b,Rd,E = γ M2 = 46,82kN 3.6.1 k α f dt EN 1993-1-8 1,I b,I u F b,Rd,I = γ M2 = 46,82kN 3.6.1 F = min F ;F = 46,82kN EN 1993-1-8 b,Rd b,Rd,E b,Rd,I 3.6.1 V η = d ∙100% = 8,65% n∙F b,Rd

Stahltragfähigkeit der Laschen

V = 16,20kN d h = 150mm d = 10mm

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A = h∙d = 1.500mm2 N EN 1993-1-1 f = 235 y mm2 3.2.3 T.3.1 γ = 1,00 DIN EN 1993-1-1/NA M0 NDP 6.1(1) 2B Af EN 1993-1-1 y N pl,Rd = γ = 352,50kN 6.2.3 (2)(6.6) M0 n = 2 A = 96mm2 F A = h∙d − n∙A = 1.307mm2 net F N EN 1993-1-1 f = 360 u mm2 3.2.3 T.3.1 γ = 1,25 EN 1993-1-1 M2 6.1(1) 0,9A f EN 1993-1-1 N u,Rd = γ M n 2 et u = 338,80kN 6.2.3 (2)(6.7) N = min N ;N = 338,80kN EN 1993-1-1 t,Rd pl,Rd u,Rd 6.2.3 (2) V η = d ∙100% = 4,78% N t,Rd

Hinweise

• Verbindliche Bemessung • In Stahlanbauteilen sind die Schraubenlöcher mit einem geeigneten Durchmesser vorzubohren. • Bei der Verwendung von Stahllaschen ist bei der Anschlusssteifigkeit das Lochspiel zu beachten. • Wird das Bohrloch angefast, sind die erforderlichen Dicken der Stahlteile zu prüfen; ein Nachweis der Lochleibungsspannungen mit dem um die Fase reduzierten Bohrlochtiefen ist separat durchzuführen. • Bei der Anwendung von Senkfrästaschenkopfschrauben und äußeren Stahllaschen wird empfohlen, ASSY®- Senkscheiben zu verwenden. Die Schraubenabstände untereinander sind entsprechend anzupassen. • Für Holzbauteile aus Kiefer oder für die Befestigung von Schalungen, Trag- oder Konterlattung und für die Zwischenanschlüsse von Windrispen sowie von Querriegeln auf Rahmenhölzern für alle Holzarten, wenn diese Bauteile mit mindestens zwei Schrauben angeschlossen sind, darf nach EN 1995-1-1, Abschnitt 8.3.1.2, Gleichung (8.18) verwendet werden. • Die Schrauben dürfen nur für vorwiegend ruhende Belastungen verwendet werden. • Bei außermittigen Anschlüssen ist die Aufnahme des Versatzmomentes gesondert nachzuweisen.

• Die Ausführungsbestimmungen nach Z-9.1-847 sind zu überprüfen. • Die gewählte Bauteildicke des Trägers liegt oberhalb des durch die Festigkeitsklasse vorgegebenen Bereiches! • Die Stahllaschen sind separat bzgl. des Kopfdurchzuges der Verbindungsmittel zu überprüfen. • Dargestellt sind die Lasten, die in der Anschlussfläche wirken. • Die Mindestholzdicke wurde unabhängig von der Holzart nach EN 1995-1-1 8.3.1.2 (8.18) festgelegt.

2.1

2.2

2.3-N1

2.4-N1

2.5-N1

2.6

2.7

2.8

2.1

2.2

2.3 N1

2.4 N1

2.5 N1

2.6

2.7

2.8

2.F1

2.F2

2.F3

Kuhlmann Ingenieure GmbH & Co.KG Projekt: 2024-021-N1 Hauptstraße 94 35745 Herborn Schlussseite Tel.: 02772/40015 E-Mail: info@kuhlmann-ingenieure.de Seite: 53 17.11.2025

Schlussbemerkungen

Alles Weitere ist konstruktiv zu berücksichtigen und im Zuge der Ausführungsplanung bzw.

bauseits festzulegen.

Aufgestellt:

Herborn, den 17.11.2025

(B. Eng. Ole Eckhardt) (Dipl.-Ing. Volker Wege)

Statische Berechnung (Nachttrag 1).pdf

Eingabedaten

Montagedaten

Nachweise

Eingabedaten

Montagedaten

Nachweise

Schlussbemerkungen