A.06_01 Geotechnischer Bericht.pdf

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Ingenieurgesellschaft für Geotechnik, Baugrund und Bodenmanagement mbH

GEOTECHNISCHER BERICHT

mit erdbau-/ tiefbautechnischer Beurteilung und abfalltechnischem Prüfbericht

Projekt: Überführungsbauwerk K 36 Heerstraße Ersatzneubau über die A 45 57489 Drolshagen

ILG-Projekt-Nr.: 20050

Projektleiter: Dipl. Geol. O. Gast

Auftraggeber: Autobahn GmbH Niederlassung Westfalen | Außenstelle Netphen Untere Industriestraße 20 57250 Netphen

Datum: 02. Dezember 2024 (Endfassung) 08. Dezember 2022 (Erste Fassung)

ILG - Stolzenmorgen 25 - 35394 Gießen - Tel. 0641/972147-0 - Fax -29 - Info@ILG-Geologen.de - www.ILG-Geologen.de

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Projekt: Überführungsbauwerk K 36 Heerstraße, 57489 Drolshagen Projekt-Nr.: 20050 Seite2

INHALTSVERZEICHNIS

Seite

0 AUFTRAG ................................................................................................................................. 7

1 UNTERLAGEN .......................................................................................................................... 8

2 LAGE / ÖRTLICHE SITUATION ............................................................................................. 14

3 BAUVORHABEN .................................................................................................................... 18 3.1 Notwendigkeit der Maßnahme ............................................................................................. 19 3.2 Brückenbauwerk (Ersatzneubau) ........................................................................................ 19 3.3 Geotechnische Kategorie nach DIN 1054 / DIN EN 1997 ................................................... 21 3.4 Straßenbau .......................................................................................................................... 21

4 DURCHGEFÜHRTE GELÄNDE-/ LABORUNTERSUCHUNGEN ......................................... 22 4.1 Baugrunderkundung............................................................................................................. 22 4.2 Bohrlochversuche /-messungen .......................................................................................... 23 4.3 Vermessung ......................................................................................................................... 24 4.4 Bodenmechanische Laborversuche (ILG GmbH)................................................................ 25 4.5 Boden-/ Felsmechanische Laborversuche (RWTH Aachen / Hessen Mobil) ..................... 26 4.6 Laborchemische Untersuchungen ....................................................................................... 27 4.7 Ergänzende Untersuchungen .............................................................................................. 28 4.7.1 Installation von weiteren Grundwassermessstellen...................................................... 28 4.7.2 Laborchemische Analysen nach Ersatzbaustoffverordnung ........................................ 28

5 BAUGRUNDVERHÄLTNISSE ................................................................................................ 29 5.1 Allgemeine geologische Situation ........................................................................................ 29 5.2 Bergbauliche Verhältnisse ................................................................................................... 31 5.3 Schichtenfolge / Homogenbereiche ..................................................................................... 32 5.4 Bodenmechanische Kennwerte ........................................................................................... 37

6 WASSERFÜHRUNG IM BAUGRUND ................................................................................... 41 6.1 Grundwasserstand ............................................................................................................... 41 6.2 Weitere Grundwassermessstellen ....................................................................................... 43 6.3 Bemessungswasserstand .................................................................................................... 44 6.4 Durchlässigkeitsbeiwerte (k-Werte) ..................................................................................... 45

7 EINBAU VON MINERALISCHEN ERSATZBAUSTOFFEN (MEB) ....................................... 46 7.1 Allgemeine Anmerkungen .................................................................................................... 46 7.2 Randbedingungen im Projektgebiet ..................................................................................... 47

8 SCHWARZDECKEN / PAK-ANALYSEN ............................................................................... 49

9 BEWERTUNG / ENTSORGUNG VON AUSHUBMATERIALIEN.......................................... 52 9.1 Zusammenstellung der Mischproben................................................................................... 52 9.2 Analysenergebnisse gemäß LAGA und Deponieverordnung.............................................. 54 9.3 Analysenergebnisse gemäß Ersatzbaustoffverordnung...................................................... 56 9.4 Ergänzende Hinweise (Kap. 9.1 – 9.3) ................................................................................ 57 9.5 Bodenanalysen auf Betonaggressivität ............................................................................... 58 9.6 Grundwasseranalyse auf Betonaggressivität ...................................................................... 59

10 ANGABEN ZUR GRÜNDUNG DES ÜBERFÜHRUNGSBAUWERKS .................................. 60 10.1 Vorbemerkungen.................................................................................................................. 60

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10.2 Überführungsbauwerk (Variante 5c) .................................................................................... 61 10.3 Achse 10, Widerlager Süd (Fahrtrichtung Frankfurt) ........................................................... 63 10.3.1 Bodenkennwerte, Felsersatzwerte................................................................................ 63 10.3.2 Flachgründung .............................................................................................................. 64 10.3.3 Tiefgründung über Bohrpfähle ...................................................................................... 65 10.4 Achse 20, Brückenpfeiler (Obere Böschung, Fahrtrichtung Frankfurt) ............................... 66 10.4.1 Bodenkennwerte, Felsersatzwerte................................................................................ 66 10.4.2 Flachgründung .............................................................................................................. 67 10.4.3 Tiefgründung über Bohrpfähle ...................................................................................... 68 10.5 Achse 30, Brückenpfeiler u. Bogen (Fahrtrichtung Frankfurt) ............................................. 69 10.5.1 Bodenkennwerte, Felsersatzwerte................................................................................ 69 10.5.2 Flachgründung .............................................................................................................. 70 10.5.3 Tiefgründung über Bohrpfähle ...................................................................................... 71 10.6 Achse 60, Brückenpfeiler u. Bogen (Fahrtrichtung Dortmund) ........................................... 72 10.6.1 Bodenkennwerte, Felsersatzwerte................................................................................ 72 10.6.2 Flachgründung .............................................................................................................. 73 10.6.3 Tiefgründung über Bohrpfähle ...................................................................................... 74 10.7 Achse 70, Widerlager Nord (Fahrtrichtung Dortmund) ........................................................ 75 10.7.1 Bodenkennwerte, Felsersatzwerte................................................................................ 75 10.7.2 Flachgründung .............................................................................................................. 76 10.7.3 Tiefgründung über Bohrpfähle ...................................................................................... 77 10.8 Allgemeine Hinweise zu Bohrpfahlgründungen ................................................................... 78 10.8.1 Mindesteinbindetiefe von Pfählen in den Fels .............................................................. 78 10.8.2 Querbeanspruchung von Pfählen ................................................................................. 78 10.8.3 Allgemeine Hinweise und Empfehlungen ..................................................................... 79 10.9 Erdbebensicherheit .............................................................................................................. 80

11 TIEFBAUTECHNISCHE BEURTEILUNG / BAUAUSFÜHRUNG ......................................... 81 11.1 Homogenbereiche / Bodenklassen nach DIN 18300, 18301, 18304 .................................. 81 11.1.1 Homogenbereiche / Bodenklassen, DIN 18300, Erdarbeiten....................................... 81 11.1.2 Homogenbereiche / Bodenklassen, DIN 18301, Bohrarbeiten..................................... 82 11.1.3 Rammbarkeit, DIN 18304 ............................................................................................. 83 11.2 Wasser-/ Frostempfindlichkeit der anstehenden Böden, Wetterrisiko ................................ 84 11.3 Anlage von Baustraßen ....................................................................................................... 84 11.4 Böschungen / Baugruben / Verbaumaßnahmen ................................................................. 85 11.4.1 Böschungen, zulässige Böschungswinkel gemäß DIN 4124 ....................................... 85 11.4.2 Baugruben, Verbaumaßnahmen................................................................................... 86 11.5 Wasserhaltungsmaßnahmen ............................................................................................... 88 11.6 Verfüllen von Arbeitsräumen, Baugrubenverfüllung ............................................................ 89 11.7 Wiederverwendung örtlicher Materialien ............................................................................. 90 11.8 Gründung der Rüsttürme (Traggerüst) ................................................................................ 91

12 WEITERE EMPFEHLUNGEN ................................................................................................. 92 12.1 Baubegleitende Begutachtungen / ergänzende Analysen .................................................. 92 12.2 Fremdüberwachung, Kontrollprüfungen, Setzungsbeobachtungen .................................... 92 12.3 Beweissicherung .................................................................................................................. 93 12.4 Erschütterungsmessungen .................................................................................................. 93 12.5 Bodenkundliche Baubegleitung ........................................................................................... 93

13 SCHLUSSBEMERKUNGEN ................................................................................................... 94

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Abbildungsverzeichnis

Seite Abbildung 1: Übersicht der Projektfläche (rot umrandet), Quelle: Google Earth (Zugriff: 25.01.22) .... 14

Abbildung 2: Übersicht der Projektfläche, Quelle: Google Earth (Zugriff: 25.01.22) ........................... 15

Abbildung 3: Projektfläche, Blick nach Norden / Nordwesten (11.09.2020) ....................................... 16

Abbildung 4: Projektfläche, Blick nach Norden (11.09.2020) ............................................................. 16

Abbildung 5: Projektfläche, Blick nach Südosten (11.09.2020) .......................................................... 17

Abbildung 6: Ansicht und Querschnitt Variante 5c, ohne Maßstab [U 2] ............................................ 20

Abbildung 7: Regelquerschnitt Überbau, ohne Maßstab [U 2] ........................................................... 21

Abbildung 8: Ausschnitt geologische Übersichtskarte (Projektfläche rot markiert) [K 1] ..................... 29

Abbildung 9: Ausschnitt aus der Tektonischen Karte (Projektfläche rot umkreist) [K 4]...................... 30

Abbildung 10: Klassifikation der Verwitterungsgrade nach dem FGSV-Merkblatt Nr. 543 [R 13] ........ 35

Abbildung 11: Klassifikation der Verwitterungsstufen nach dem FGSV-Merkblatt Nr. 532 [R 14] ....... 36

Abbildung 12: Lage der Grundwassermessstellen GWM 138 und GWM 142 (rot eingekreist) ........... 43

Abbildung 13: Verwertungsklassen für Straßenbaustoffe [R 31] ........................................................ 50

Abbildung 14: Ansicht Variante 5c, Angabe der Achsen (gelbe Kreise), ohne Maßstab [U 29]........... 61

TABELLENVERZEICHNIS

Seite Tabelle 1: Lagekoordinaten (UTM) und NHN-Höhen der Untersuchungspositionen [U 18] ................ 24

Tabelle 2: Obere und untere charakteristische Bodenkennwerte der Homogenbereiche O, B1, B2 ... 38

Tabelle 3: Obere und untere charakteristische Bodenkennwerte der Homogenbereiche B 3 - B 5 ..... 39

Tabelle 4: Obere und untere charakteristische Kennwerte der Homogenbereiche X 1 - X 4 .............. 40

Tabelle 5: Grundwasserstände in den Großkernbohrungen [U 20] .................................................... 41

Tabelle 6: Grundwasserstände in BK/GWM 1 u. 6 (Messungen mit dem Lichtlot) ............................. 42

Tabelle 7: Grundwasserstände in GWM 138 u. 142 (Messungen mit dem Lichtlot) ........................... 44

Tabelle 8: Durchlässigkeitsbeiwerte (k-Werte) .................................................................................. 45

Tabelle 9: Einbaumaterialien nach Konfiguration der Grundwasserdeckschicht [R 35] ....................... 46

Tabelle 10: Randbedingungen für den Einbau von mineralischen Ersatzbaustoffen (Teilbereich 1) .... 48

Tabelle 11: Randbedingungen für den Einbau von mineralischen Ersatzbaustoffen (Teilbereich 2) .... 48

Tabelle 12: Mächtigkeit Schwarzdeckenproben ................................................................................ 49

Tabelle 13: PAK-Ergebnisse der Schwarzdeckenproben .................................................................. 49

Tabelle 14: Zusammenstellung der Mischproben .............................................................................. 53

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Tabelle 15: Einstufung der Mischproben in die LAGA-Zuordnungsklassen ........................................ 54

Tabelle 16: Einstufung der Mischproben in die jeweilige Materialklasse der ErsatzbaustoffV. ............ 56

Tabelle 17: Bodenanalysenergebnisse auf Betonaggressivität .......................................................... 58

Tabelle 18: Grundwasseranalysenergebnisse auf Betonaggressivität ............................................... 59

Tabelle 19: Höhenangaben der Homogenbereiche (Datengrundlage: BK/GWM 1, BK 2) .................. 63

Tabelle 20: Charakteristische Bodenkennwerte und Felsersatzwerte ................................................ 63

Tabelle 21: Bruchwerte der Pfahlmantelreibung und des Pfahlspitzendrucks .................................... 65

Tabelle 22: Höhenangaben der Homogenbereiche (Datengrundlage: BK 3) ..................................... 66

Tabelle 23: Charakteristische Bodenkennwerte und Felsersatzwerte ................................................ 66

Tabelle 24: Bruchwerte der Pfahlmantelreibung und des Pfahlspitzendrucks .................................... 68

Tabelle 25: Höhenangaben der Homogenbereiche (Datengrundlage: BK 4) ..................................... 69

Tabelle 26: Charakteristische Bodenkennwerte und Felsersatzwerte ................................................ 69

Tabelle 27: Bruchwerte der Pfahlmantelreibung und des Pfahlspitzendrucks .................................... 71

Tabelle 28: Höhenangaben der Homogenbereiche (Datengrundlage: BK 5) ..................................... 72

Tabelle 29: Charakteristische Bodenkennwerte und Felsersatzwerte ................................................ 72

Tabelle 30: Bruchwerte der Pfahlmantelreibung und des Pfahlspitzendrucks .................................... 74

Tabelle 31: Höhenangaben der Homogenbereiche (Datengrundlage: BK 5) ..................................... 75

Tabelle 32: Charakteristische Bodenkennwerte und Felsersatzwerte ................................................ 75

Tabelle 33: Bruchwerte der Pfahlmantelreibung und des Pfahlspitzendrucks .................................... 77

Tabelle 34: Tabellarische Übersicht der Homogenbereiche und Bodenklassen nach DIN 18300 ....... 81

Tabelle 35: Tabellarische Übersicht der Homogenbereiche und Bodenklassen nach DIN 18301 ....... 82

Tabelle 36: Tabellarische Übersicht der Homogenbereiche und Rammbarkeit .................................. 83

Tabelle 37: Zulässige Böschungswinkel gemäß DIN 4124 ................................................................ 85

Tabelle 38: Erfahrungswerte für die Pfahlmantelreibung q bei verpressten Mikropfählen ................ 87 s,k

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ANLAGENVERZEICHNIS

1 Lageplan der Projektfläche mit Einzeichnung der Untersuchungspositionen (M 1:500)

2 Zeichnerische Darstellung der Boden-/ Straßenaufschlüsse (M 1:75 vertikal, M 1:100 vertikal)

3 Ergebnisse der bodenmechanischen Laborversuche (ILG GmbH) 3.1 Bestimmung des Wassergehaltes nach DIN 18121 3.2 Bestimmung der Kornverteilung nach DIN 18123 3.3 Bestimmung des Glühverlusts nach DIN 18128

4 Ergebnisse der boden-/ felsmechanischen Laborversuche (RWTH Aachen / Hessen Mobil) 4.1 Bestimmung der Abrasivität an Bodenproben (LCPC-Versuch, Norm NF P18-579, 1990) 4.2 Bestimmung der Abrasivität an Felsproben nach NF 94-430-1, Bestimmung der Druckfestigkeit an Felsproben nach DIN 12504-1 und Bestimmung des Kalkgehalts an Boden- und Felsproben nach TP Gestein – StB Teil 3.8.1

5 Analysenbefunde der Untersuchung von 4 Schwarzdeckenproben auf PAK n. EPA im Fest- stoff sowie auf Phenolindex im Eluat

6 Analysenbefunde der Untersuchung von 7 Mischproben gemäß LAGA TR 2004 (Parameter- spektrum Boden), auf die Zusatzparameter der Deponieverordnung und auf die Parameter der Ersatzbaustoffverordnung 6.1 Analysenbefunde 6.2 Probenahmeprotokolle in Anlehnung an die LAGA Probenahmerichtlinie PN 98

7 Analysenbefunde der Untersuchung von 2 Bodenproben auf Betonaggressivität nach DIN 4030 bzw. EN 206-1/DIN 1045-2 7.1 Analysenbefunde 7.2 Probenahmeprotokolle in Anlehnung an die LAGA Probenahmerichtlinie PN 98

8 Analysenbefunde der Untersuchung von 2 Grundwasserproben auf Betonaggressivität nach DIN 4030 bzw. EN 206-1/DIN 1045-2

9 Dokumentation von 6 Großkernbohrungen, 4 Schweren Rammsondierungen u. 4 Schürfen 9.1 Koordinatenliste 9.2 Digitale Bohrprofile 9.3 Schichtenverzeichnisse Großkernbohrungen 9.4 Widerstandskennliniendiagramme der Schweren Rammsondierungen (DPH) 9.5 Fotodokumentation der Großkernbohrungen und Baggerschürfe

10 Geophysikalische u. hydraulische Bohrlochversuche der Großkernbohrungen 10.1 Großkernbohrung 1 (GWM 1, Seitendruckversuch / Bohrlochscan / Pumpversuch) 10.2 Großkernbohrung 2 (BK 2, WD-Test) 10.3 Großkernbohrung 3 (BK 3, Seitendruck- / Druckfestigkeitsversuch / Bohrlochscan 10.4 Großkernbohrung 5 (BK 5, Bohrlochscan) 10.5 Großkernbohrung 6 (GWM 6, Seitendruckversuch / Bohrlochscan / Pumpversuch)

11 Entwurfsplans E-01 mit Ansicht, Längsschnitt und Draufsicht am 25.11.2024 (M 1:200)

12 Altbaugrundgutachten Bestandsbrücke „Überführung Kreisstraße 4575“ im Zuge der BAB 45

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0 AUFTRAG

Der Landesbetrieb Straßenbau NRW, Regionalniederlassung Südwestfalen, 57250 Netphen

plant den Ersatzneubau des Überführungsbauwerks K 36 „Heerstraße“ über die BAB 45 in

dem Streckenabschnitt der K 36 zwischen den Stadtteilen 57489 Drolshagen-Scheda im Norden

und Drolshagen-Schlenke im Süden.

Unser Büro wurde vom Landesbetrieb Straßenbau NRW, Regionalniederlassung Südwestfalen,

57250 Netphen, mit Schreiben vom 20.03.2020 per Ingenieurvertrag (Vertrags-Nr. 09-20-5022)

mit der Durchführung von Baugrunduntersuchungen für die o. g. Maßnahme beauftragt.

Auftragsgrundlage ist unser Angebot vom 02.03.2020.

Gegenstand der beauftragten Leistungen war die Erkundung der Boden- und Grundwasserver-

hältnisse im Bereich der Projektfläche.

Seit dem 01.01.2021 erfolgt die Auftragsverwaltung durch die Autobahn GmbH des Bundes, Nie-

derlassung Westfalen, Außenstelle Netphen (im Folgenden kurz: Autobahn GmbH).

Unser Büro wurde von der Autobahn GmbH mit Schreiben vom 17.06.2021 per Nachtragsvertrag

Nr. 1 mit der Durchführung von ergänzenden bodenmechanischen Laborversuchen / Laboranaly-

sen für die o. g. Maßnahme beauftragt.

Auftragsgrundlage ist unser Angebot vom 05.05.2021.

Im Hinblick auf die Verwertung und/oder Entsorgung von Schwarzdecken und Aushubböden wa-

ren laborchemische Analysen auszuführen und zu bewerten.

Auf Basis der ermittelten Aufschluss- und Laborergebnisse waren Ausführungsempfehlungen zu

der geplanten Baumaßnahme aufzuzeigen und zu kommentieren.

Die für die Untersuchung notwendigen Großbohrungen, schweren Rammsondierungen und Bag-

gerschürfe wurden durch die Autobahn GmbH des Bundes direkt an die Fa. UniWork DrillTec

GmbH, 63628 Bad Soden-Salmünster, beauftragt.

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1 UNTERLAGEN

Zum Zeitpunkt der Erstellung des Gutachtens lagen unserem Büro folgende – für das Bauvorha-

ben relevante – Unterlagen / Informationen vor:

[U 1] Leistungsbeschreibung: Projekt 09-1967 K 36 Drolshagen/Scheda, Ersatzneubau „Heerstraße“/A45, Version 09/19; Landesbetrieb Straßenbau NRW, Regionalnieder- lassung Südwestfalen, 57250 Netphen

[U 2] Bericht „LPh2: Vorplanung Rückbau“, von Doser Kempen Krause Ingenieure GmbH, 52072 Aachen, Stand: 19.08.2020; per E-Mail am 24.08.2020 von Autobahn GmbH

[U 3] Bericht „LPh2: Vorplanung Ersatzneubau“, von Doser Kempen Krause Ingenieure GmbH, 52072 Aachen, Stand: 19.08.2020; per E-Mail am 24.08.2020 von Autobahn GmbH

[U 4] Bauwerksskizze (Vorentwurf), M 1:100/ 1:500, von Landesbetrieb Straßenbau NRW, Regionalniederlassung Südwestfalen, 57250 Netphen, Stand: 31.07.2020; per E-Mail am 24.08.2020 von Autobahn GmbH

[U 5] Bestandsübersichtszeichnung, M 1:300 hlm Ingenieure, 48165 Münster, Stand: 13.02.2014

[U 6] Baugrundgutachten „Überführung Kreisstrasse 4575“: Berichte 1, 2, 3 u. 4 Dr.-Ing. Gerhard Sior, Frankfurt am Main, zwischen 05.11.1968 bis 20.11.1970

[U 7] Grundrissplan mit Markierungen (Vorentwurf), M 1:500, von Doser Kempen Krause Ingenieure GmbH, 52072 Aachen; per E-Mail am 16.09.2020 von Doser Kempen Krause Ingenieure GmbH, 52072 Aachen

[U 8] Besprechungsprotokoll vom 09.09.2020; per E-Mail am 22.09.2020 von Autobahn GmbH

[U 9] Informationen zum Bauvorhaben (5 Ausbauvarianten, Variante 5c als Vorzugsvarian- te); per E-Mail am 22.09.2020 von Doser Kempen Krause Ingenieure GmbH, 52072 Aachen

[U 10] Untersuchungskonzept samt Lageplan, M 1:500, von ILG mbH, 35394 Gießen; per E- Mail am 25.09.2020

[U 11] Entwurf zur Ausschreibung der Bohrarbeiten, Kostenschätzung, Untersuchungskon- zept Baugrund, Lageplan, M 1:500, Stand: 23.12.2020; per E-Mail am 23.12.2020 von ILG

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[U 12] Katasterauszug als dwg-Datei; per E-Mail am 28.04.2021 von der Autobahn GmbH

[U 13] Lageplan mit Eintragung der abgestimmten Untersuchungspositionen, M 1:250, Stand: 30.04.2021; per E-Mail am 30.04.2021 von ILG

[U 14] Planspiegel vom 10.03.2021; per E-Mail am 03.05.2021 von der Autobahn GmbH

[U 15] Lageplan mit Eintragung der abgestimmten Untersuchungspositionen, M 1:250, Stand: 10.05.2021; per E-Mail am 10.05.2021 von ILG

[U 16] Vertragsunterlagen (Baugrunderkundung (23-21-0071), Ersatzneubau Überführungs- bauwerk K36/Heerstraße über die A 45 (A.09271.00), Version 01/21) mit Baube- schreibung und bepreistem Leistungsverzeichnis sowie Anlagen zum Vertrag mit der Firma UniWork DrillTec GmbH; per E-Mail vom 14.07.2021 von der Autobahn GmbH sowie per Post

[U 17] Koordinierung der Untersuchungspositionen und Bestandsübersichtszeichnung, Längsschnitt und Draufsicht, M 1:300, von Autobahn GmbH; per E-Mail am 23.07.2021 von der Autobahn GmbH

[U 18] Abstimmung Bohrlochversuche /-messungen; per E-Mail am 29.07.2021 von ILG, 35394 Gießen

[U 19] Koordinaten und Höhen der Bohr-/Rammpunkte sowie Schürfe, Abt. Vermessung der Autobahn GmbH; per E-Mail am 27.09.2021 von Fa. UniWork DrillTec

[U 20] Abstimmung des Analysenumfang: per E-Mail am 06.10.2021 von der Autobahn GmbH

[U 21] Übergabe der Daten (Profile und Schichtenverzeichnisse der Großbohrungen, Bohr- lochversuche, Foto‘s) von der Bohrfirma UniWork DrillTec zum Download, per E-Mail am 10.03.2022 von Fa. UniWork DrillTec von der Autobahn GmbH

[U 22] Übergabe weiterer Daten (DPH‘s, Bilder von Baggerschürfen) von der Bohrfirma UniWork DrillTec, per E-Mail am 20. + 21.10.2022 von Fa. UniWork DrillTec

[U 23] Diverser Schriftverkehr (mehrere E-Mails) zum Thema „Grundwasserstän- de/Grundwassermessstellen“ im Zeitraum Mai bis November 2022, zwischen der Fa. UniWork DrillTec, der Autobahn GmbH und ILG

[U 24] Festlegung der Geotechnischen Kategorie und Angabe der Belastungsklasse für die K 36, per E-Mail am 02.12.2022 von der Autobahn GmbH

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[U 25] Angabe der Geotechnischen Kategorie nach momentanem Planungsstand, per E-Mail am 03.12.2022 von Doser Kempen Krause Ingenieure GmbH, 52072 Aachen

[U 26] Daten der Grundwassermessstellen, von Autobahn GmbH; per E-Mail am 24.01., 21.09., 30.10.2023 und 18.04. und 22.05.2024 von der Autobahn GmbH

[U 27] Statik und die Standsicherheitsuntersuchung der Felsverankerung zum Ü-BW K 36, per E-Mail am 20.01.2023 von der Autobahn GmbH

[U 28] Gesprächsvermerk zu unserer Besprechung des Baugrundgutachtens am 18.01.2023, per E-Mail am 03.02.2023 von der Autobahn GmbH

[U 29] Ü-BW K36 Heerstr. - Daten GWM, Analyse EBV, per E-Mail am 03.02.2023 von der Autobahn GmbH

[U 30] Arbeitsstand Auflagergrößen und kurze Zusammenfassung der Besprechung am 16.04.2024, per E-Mail am 16.04.2024 Doser Kempen Krause Ingenieure GmbH, 52072 Aachen

[U 31] Daten GWM BK 138 u. 142, per E-Mail am 22.05.2024 von der Autobahn GmbH

[U 32] Bestandsübersichtszeichnung (Draufsicht u. Längsschnitt), per E-Mail am 14.06.2024 Doser Kempen Krause Ingenieure GmbH, 52072 Aachen

[U 33] Ergänzende Angaben zur Gründung, Baugrubensicherung und den Widerstandswer- ten; 2 x E-Mail am 11.07.2024 von ILG

[U 34] Ergänzende Angaben zur Gründung und Baugrubensicherung; E-Mail am 15.08.2024 von ILG

[U 35] Ergänzende Angaben zur Gründung von Achse 20; E-Mail am 25.09.2024 von ILG

[U 36] Ergänzende Angaben zur Gründung von den Achsen 10 und 20; E-Mail am 01.10.2024 von ILG

[U 37] Gründung Rüsttürme Traggerüst; E-Mail am 30.10.2024 von ILG

[U 38] Ü-BW K36 über die A45 - Optimierung Achse 10 mittels Anschüttungen; E-Mail am 20.11.2024 von ILG

[U 39] Entwurfsplans E-01 mit Ansicht, Längsschnitt und Draufsicht am 25.11.2024, per E- Mail am 25.11.2024 Doser Kempen Krause Ingenieure GmbH, 52072 Aachen

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Benutzt wurden darüber hinaus folgende Karten / Internetportale:

[K 1] Geologische Karte, Blatt 4912 Drolshagen, M 1:25.000, Ministerium für Wirtschaft, Innovation, Digitalisierung und Energie des Landes Nordrhein-Westfalen

[K 2] Topografische Karte, Blatt 4912 Drolshagen, M 1:25.000, Ministerium für Wirtschaft, Innovation, Digitalisierung und Energie des Landes Nordrhein-Westfalen

[K 3] ELWAS-WEB: www.elwasweb.nrw.de (Abfragedatum: 02.12.2024), Ministerium für Umwelt, Landwirtschaft, Natur- und Verbraucherschutz des Landes Nordrhein- Westfalen

[K 4] GEO.portal.NRW: www.geoportal.nrw, Tektonische Karte (Abfragedatum: 02.12.2024), Ministerium des Innern des Landes Nordrhein-Westfalen

[K 5] Geobasis NRW 2013: http://nsg.naturschutzinformationen.nrw.de/nsg/de/karten/nsg (Abfragedatum: 02.12.2024), Landesamt für Natur, Umwelt und Verbraucherschutz, Nordrhein-Westfalen

[K 6] Die erdbebengerechte Baunorm und die Zuordnung von Orten zu den Erdbebenzo- nen (DIN EN 1998-1/NA (Fassung 2011-01), vormals DIN 4149:2005-04) https://www.gfz-potsdam.de/ (Abfragedatum: 02.12.2024), Helmholtz-Zentrum Pots- dam Deutsches GeoForschungsZentrum (GFZ), 14467 Potsdam

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Normen, Richtlinien, Regelwerke und Literatur:

[R 1] RStO: Richtlinien für die Standardisierung des Oberbaus von Verkehrsflächen, Aus- gabe 2012, FGSV [R 2] ZTV E-StB: Zusätzliche Technische Vertragsbedingungen und Richtlinien für Erdar- beiten im Straßenbau, Ausgabe 2017, FGSV [R 3] ZTV SoB-StB: Zusätzliche Technische Vertragsbedingungen und Richtlinien für den Bau von Schichten ohne Bindemittel im Straßenbau, Ausgabe 2020, FGSV [R 4] ZTV A-StB: Zusätzliche Technische Vertragsbedingungen und Richtlinien für Auf- grabungen in Verkehrsflächen, Ausgabe 2012, FGSV [R 5] Merkblatt Nr. 551: Merkblatt über die Bodenverfestigungen und Bodenverbesserun- gen mit Bindemitteln, Ausgabe 2004, FGSV [R 6] Merkblatt Nr. 564: Merkblatt zur Herstellung, Wirkungsweise und Anwendung von Mischbindemitteln, Ausgabe 2012, FGSV [R 7] DIN EN 1997-2 (Eurocode 7): Entwurf, Berechnung und Bemessung in der Geo- technik – Teil 2: Erkundung und Untersuchung des Baugrunds; Deutsche Fassung EN 1997-2:2007 + AC:2010 – Ausgabe 10-2010, Beuth-Verlag [R 8] DIN Taschenbuch 36: Erd- und Grundbau – Ausgabe 08-2021, Beuth-Verlag [R 9] DIN Taschenbuch 113/1 +113/2: Erkundung und Untersuchung des Baugrundes, Teil 1 und 2 – Ausgabe 11-2018, Beuth-Verlag [R 10] DIN Taschenbuch 376: Untersuchungen von Bodenproben und Messtechnik – Ausgabe 06-2019, Beuth-Verlag [R 11] VOB: Vergabe- und Vertragsordnung für Bauleistungen, Ausgabe 2012, Beuth Ver- lag GmbH [R 12] VOB: Vergabe- und Vertragsordnung für Bauleistungen, Ausgabe 2019, Beuth Ver- lag GmbH [R 13] Merkblatt Nr. 543: Merkblatt zur Felsbeschreibung für den Straßenbau, Ausgabe 1992, FGSV [R 14] Merkblatt Nr. 532: Merkblatt über das Bauen mit und im Fels, Ausgabe 2015, FGSV [R 15] EA-Pfähle: Empfehlungen des Arbeitskreises „Pfähle“, 2. Auflage, Ausgabe 2012, Ernst & Sohn [R 16] EAB: Empfehlungen des Arbeitskreises „Baugruben“, 6. Auflage, Ausgabe 2021, Ernst & Sohn [R 17] Merkblatt Nr. 552: Merkblatt über die Entwurfs- und Berechnungsgrundlagen für Gründungen und Stahlpfosten von Lärmschutzwänden und Überflughilfen an Stra- ßen (M EBGS-Lsw), Ausgabe 2018, FGSV [R 18] DIN 1054: Baugrund – Sicherheitsnachweise im Erd- und Grundbau – Ergänzende Regelungen zu DIN EN 1997-1, Ausgabe 2010-12, Beuth-Verlag [R 19] DIN 1054: Baugrund- Sicherheitsnachweise im Erd- und Grundbau - Ergänzende Regelungen zu DIN EN 1997-1, Ausgabe 2021-04, Beuth-Verlag

[R 20] Grundbautaschenbuch, Teil 1 bis 3, 8. Auflage, Ausgabe 2018, Ernst & Sohn

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[R 21] Nationales Anwendungsdokument zu DIN EN 1536:1999-06: Ausführung von be- sonderen geotechnischen Arbeiten im Spezialtiefbau – Bohrpfähle, Ausgabe 2003, Beuth-Verlag [R 22] EAU: Empfehlungen des Arbeitsausschusses „Ufereinfassungen“ Häfen und Was- serstraßen, EAU 2020, 12. Auflage, Ausgabe 2020, Ernst & Sohn [R 23] Merkblatt Nr. 562: Merkblatt über Stützkonstruktion aus stahlbewehrten Erdkörpern, Ausgabe 2010, FGSV [R 24] Merkblatt Nr. 526: Merkblatt über den Einfluss der Hinterfüllung auf Bauwerke, Aus- gabe 2017, FGSV [R 25] ZTV ING: Zusätzliche Technische Vertragsbedingungen und Richtlinien für Ingeni- eurbauten, Stand: 04-2019, Bundesanstalt für Straßenwesen [R 26] Wissensdokument „Homogenbereiche (Einteilung)“, Landesbetrieb Straßenbau NRW, vom 28.11.2016 [R 27] LAGA 1997: Länderarbeitsgemeinschaft Abfall “Anforderungen an die stoffliche Verwertung von mineralischen Reststoffen/Abfällen” – Technische Regeln –, Stand: 06.11.1997 LAGA [R 28] LAGA M20: Länderarbeitsgemeinschaft Abfall, “Anforderungen an die stoffliche Verwertung von mineralischen Abfällen” – Technische Regeln, Allgemeiner Teil – Überarbeitung, Stand: 06.11.2003 [R 29] LAGA TR 2004: Länderarbeitsgemeinschaft Abfall, “Anforderungen an die stoffliche Verwertung von mineralischen Abfällen” – Technische Regeln für die Verwertung, Allgemeiner Teil II – Überarbeitung, Stand: 05.11.2004 [R 30] AVV: Abfallverzeichnis-Verordnung, Verordnung über das Europäische Abfallver- zeichnis, Stand: 19.06.2020 [R 31] RuVA-StB: Richtlinien für die umweltverträgliche Verwertung von Ausbaustoffen mit teer-/ pechtypischen Bestandteilen sowie für die Verwertung von Ausbauasphalt im Straßenbau, Ausgabe 2001, Fassung 2005, FGSV [R 32] DepV: Deponieverordnung, Verordnung zur Vereinfachung des Deponierechts vom 27.04.2009; Stand: 09.07.2021 [R 33] BBodSchV: Bundes-Bodenschutz- und Altlastenverordnung vom 12.07.1999, Stand: 19.06.2020 [R 34] Ministerialblatt Güteüberwachung von mineralischen Stoffen im Straßen- und Erd- bau, Ausgabe 2001 Nr. 78 vom 13.12.2001, Ministerium des Innern des Landes Nordrhein-Westfalen [R 35] Mantelverordnung: Verordnung zur Einführung einer Ersatzbaustoffverordnung, zur Neufassung der Bundes-Bodenschutz- und Altlastenverordnung und zur Änderung der Deponieverordnung und der Gewerbeabfallverordnung, Bundesgesetzblatt Jahrgang 2021 Teil I Nr. 43, Stand: 09.07.2021

[R 36] Richtlinien für den Entwurf, die konstruktive Ausbildung und Ausstattung von Ingeni- eurbauten, Bundesministerium für Digitales und Verkehr (RE-ING), Stand: 2023/03

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2 LAGE / ÖRTLICHE SITUATION

Die Autobahn GmbH des Bundes, Niederlassung Westfalen, Außenstelle Netphen plant den Er-

satzneubau des Überführungsbauwerks K 36 „Heerstraße“ in 57489 Drolshagen.

Die bestehende Brücke liegt in dem Streckenabschnitt der Kreisstraße zwischen den beiden

Stadtteilen Drolshagen-Scheda im Norden und Drolshagen-Schlenke im Süden, siehe Abbil-

dung 1 und Abbildung 2. Das Bauwerk K 36 „Heerstraße“ ist ein Überführungsbauwerk über die

derzeit zweispurige BAB 45 in Betriebskilometer 77,299.

Es ist vorgesehen, die Bestandsbrücke zurückzubauen und den Ersatzneubau an gleicher Stelle

zu errichten. Die Fahrbahn der BAB 45 soll in Zukunft um jeweils eine Fahrspur ausgebaut wer-

den (dann 6-streifig).

Nachfolgende Abbildungen geben einen großräumigen Überblick über die Lage der Projektflä-

che:

Abbildung 1: Übersicht der Projektfläche (rot umrandet), Quelle: Google Earth (Zugriff: 25.01.22)

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Heerstraße

K 36

A 45

Abbildung 2: Übersicht der Projektfläche, Quelle: Google Earth (Zugriff: 25.01.22)

Südlich des Projektbereichs grenzt Wohnbebauung in Schlenke an, nordwestlich ein Gewerbe-

park in Scheda.

Die Geländehöhen im Bereich der durchgeführten Untersuchungspositionen liegen zwischen min. rd. 461,0 m ü. NHN1 am Hangfuß bzw. Oberkante A 45 und max. rd. 479,5 m ü. NHN am Süd-

rand des Projektareals.

Der Untersuchungsbereich liegt nach den allgemein zugänglichen Informationen nicht in einem

Wasserschutzgebiet [K 3].

In unmittelbarer Nähe entwässert kein Vorfluter.

Der Projektbereich liegt in den Landschaftsschutzgebieten LSG-Bigge-Lister-Bergland (Objekt-

kennung: LSG-4813-001) und LSG-Wenden-Drolshagen (Objektkennung: LSG-4812-0001) [K 5].

Nachfolgende Abbildungen geben einen Eindruck über das Untersuchungsgebiet:

1m ü. NHN = Meter über Normalhöhenull.

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Abbildung 3: Projektfläche, Blick nach Norden / Nordwesten (11.09.2020)

Abbildung 4: Projektfläche, Blick nach Norden (11.09.2020)

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Abbildung 5: Projektfläche, Blick nach Südosten (11.09.2020)

Die Lage der Projektfläche und die beschriebene Standortsituation geht auch aus dem Lageplan,

M 1:500, derAnlage 1 hervor.

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3 BAUVORHABEN

Es ist vorgesehen, die Bestandsbrücke zurückzubauen und den Ersatzneubau an gleicher Stelle

zu errichten. Die Fahrbahn der BAB 45 soll in Zukunft um jeweils eine Fahrspur ausgebaut wer-

den (dann 6-streifig).

Zum Zeitpunkt der Gutachtenerstellung lagen uns die vorliegenden Informationen / Unterlagen /

Angaben / Planunterlagen zu den Baumaßnahmen vor [U 1 - U 8, U 15, U 16]:

Das Bauwerk K 36 „Heerstraße“/A 45 (BW-Nr.: 4912663) ist ein 98,2 m langes Überführungs-

bauwerk über die A 45 in Betriebskilometer 77,299 im Netzknotenabschnitt 9 zwischen Netzkno-

ten 4912029 und Netzknoten 4812025. Es handelt sich um ein 5-feldriges, durchlaufendes Bal-

kentragwerk, welches 1971 erbaut wurde. Die Gründung erfolgte flach, wobei 2 Pfeiler und das

südliche Widerlager zusätzlich im Boden verankert wurden. Als Kreisstraße mit regionaler Ver-

bindungsfunktion hat die K 36 eine erhebliche Bedeutung für die Erschließung der Gewerbege-

biete in Scheda, da sie die kürzeste Verbindung zur Anschlussstelle Drolshagen (A 45) darstellt

[U 1, U 15].

Bauwerkskenndaten Bestand [U 1]:

ASB Nr. 4912 663 Bauwerksname: K 36 „Heerstr.“/A45 Brückenklasse: BK 30 Gesamtlänge: 98,19 m Breite zwischen Geländer: 10,70 m Fahrbahnbreite: 6,0 m Brückenfläche: 1051 m² Kleinste lichte Höhe: 10,98 m Kreuzungswinkel: 87,88 gon Konstruktion: Plattenbrücke Hauptbaustoff des Überbaus: Spannbeton Baujahr: 1971 Einzelstützweite / Blocklängen: 17,60 m / 3 x 22,00 m /14,59 m

Im Altbaugrundgutachten ist dokumentiert, dass es bei den damaligen Bauausführungen im Be-

reich der Baugrube zu Böschungsabrissen kam [U 5, U 7]. Dementsprechend wurde die südliche

Böschung unterhalb des Widerlagers „flacher“ geböscht als die nördliche Böschung.

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3.1 Notwendigkeit der Maßnahme

Die Einstufung der Bestandsbrücke und die ergriffene Maßnahme zur Sicherstellung der nach-

gewiesenen Brückenklasse lieferte in der Vergangenheit Diskussionspotential. Da die Fahrbahn-

breite verringert ist (insgesamt 6,0 m Fahrbahnbreite, 11 m Gesamtbreite), wird im aktuellen Zu-

stand ein Begegnungsverkehr aufgrund einer einstreifigen Verkehrsführung mit Lichtsignalanlage

ausgeschlossen sein.

Die letzte Bauwerksprüfung fand im Jahr 2018 statt und ergab die Note 1,8. Eine Nachrechnung

gemäß Nachrechnungsrichtlinie und Beanspruchungen nach DIN Fachbericht 101 ergab zu gro-

ße Zugspannungen sowohl im Stütz-, als auch im Feldbereich. Daher wurde eine unzureichende

Tragfähigkeit ausgewiesen, sodass ein Ersatzneubau vorgesehen ist [U 2].

In diesem Rahmen, sowie aufgrund des bevorstehenden 6-streifigen Ausbaus der BAB 45 ist es

vorgesehen, die Bestandsbrücke zurückzubauen und an gleicher Stelle ein Ersatzneubauwerk zu

errichten.

Als mögliche Abbruchvarianten werden Sprengabbruch (Variante 1), konventioneller Rückbau

(Variante 2) und Rückbau unter Traggerüst (Variante 3) aufgezeigt [U 2].

Die vorstehend genannten Informationen und Angaben sind aus den vorliegenden Erläuterungs-

berichten und dem Leistungsverzeichnis entnommen [U 1,U 2, U 3].

3.2 Brückenbauwerk (Ersatzneubau)

Durch das IB Doser Kempen Krause werden insgesamt 5 mögliche Varianten für das Überfüh-

rungsbauwerk vorgesehen [U 8, U 9].

Im Rahmen der Variantenuntersuchung zur möglichen Bauwerksgestaltung wurde die Topogra-

phie des Autobahneinschnitts aus der vorliegenden Vermessung übernommen und die neue

Straßenachse der Heerstraße kartiert. Hier ergibt sich eine Gesamtlänge des Brückenbauwerks

von 85 m bis 100 m. Der südliche Hang steigt relativ flach an, sodass die Bauwerkslänge auch

durch die Überbauhöhe und die daraus resultierende möglich Lage des Widerlagers bestimmt

wird.

Als Vorauswahl für die weiteren Untersuchungen wurden zunächst Variante 2 (Zweifeldträger aus

Stahl-Verbund-Fertigteilen), Variante 4 (Semi-integrales Rahmentragwerk mit Schrägstielen) und

Variante 5 (Bogenbrücke) festgelegt [U 7].

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Als Vorzugsvariante wird eine Bogenbrücke (Variante 5c) favorisiert [U 8].

Als Abwandlung mit schlankerem Überbau durch mehr Stützungen wird mit Variante 5c eine

Konstruktion als Stahlbetonbogen mit Rechteckquerschnitt und Spannbetonplatten-Überbau in

Erwägung gezogen [U 2, U 3].

Neben dem Bogen werden drei weitere Stützungen angeordnet, sodass sich insgesamt, ähnlich

zum Bestandsbauwerk, ein 5-Feld-System ergibt. Durch die größere Überschneidungslänge zwi-

schen Bogen und Überbau über eine Länge von ca. 16 m werden hierbei die verbleibenden

Stützweiten auf max. ca. 17,5 m reduziert, sodass eine Spannbetonplatte mit einer Konstrukti-

onshöhe von ca. 0,9 m hier wieder eine wirtschaftliche Konstruktion darstellt. Durch die Anord-

nung des Bogens kann im Vergleich zum Bestandsbauwerk bzw. zu Variante 1, auf eine Stüt-

zung zwischen den beiden Richtungsfahrbahnen der Autobahn verzichtet werden.

Abbildung 6: Ansicht und Querschnitt Variante 5c, ohne Maßstab [U 2]

Die Baugrundsituation stellt ein wichtiges Kriterium für die Auswahl und Wertung einer Vorzugs-

variante dar, so dass die endgültige Auswahl der Variante erst nach Vorlage des fertigen Geo-

technischen Berichts erfolgen soll.

Die vorstehend genannten Informationen und Angaben sind aus dem vorliegenden Erläuterungs-

bericht und Planunterlagen entnommen [U 2, U 3, U 8].

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3.3 Geotechnische Kategorie nach DIN 1054 / DIN EN 1997

Entsprechend den aktuell vorliegenden geotechnischen / geologischen Untersuchungsergebnis-

sen, wurde die bautechnische Maßnahme (Ersatzneubau des Überführungsbauwerks K 36

„Heerstraße“ über die BAB 45) nach momentanem Planungsstand – in Abstimmung mit dem Auf-

traggeber [U 23] und dem Planer [U 24] – in die Geotechnische Kategorie 2 gemäß DIN 1054 /

DIN EN 1997 eingestuft.

3.4 Straßenbau

Der Ausbau des geplanten Brückenbauwerks erfolgt mit 2 x 3,25 m Fahrbahnbreite, d. h. 6,5 m

lichter Breite zwischen den Schrammborden. Außen ist ein 1,55 m breiter Gehweg auf der westli-

chen Kappe sowie ein 0,85 m breiter Notgehweg auf der östlichen Kappe vorgesehen [U 2].

Abbildung 7: Regelquerschnitt Überbau, ohne Maßstab [U 2]

Die K 36 im Bereich des Überführungsbauwerks wird gemäß RStO 12 [R 1] in die Belastungs-

klasse Bk3,2 eingestuft [U 23].

Zum Zeitpunkt der Gutachtenerstellung lagen keine detaillierten Informationen zum Straßenbau

vor.

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4 DURCHGEFÜHRTE GELÄNDE-/ LABORUNTERSUCHUNGEN

4.1 Baugrunderkundung

Die Anzahl und Lage der Untersuchungspositionen wurden im Vorfeld gemeinsam mit Vertretern

des Auftraggebers sowie Projektbeteiligten abgestimmt [U 9 - U 16].

Während den geotechnischen Untersuchungen wurde die Lage der Untersuchungspositionen

BK 4 und DPH 12 durch die Fa. UniWork DrillTec verlegt. Auch die Untersuchungsposition BK 5

wurde durch die Fa. UniWork DrillTec in den Standstreifen gelegt.

Die Bohrungen / Baggerschürfe / Rammsondierungen / Felduntersuchungen / Probeentnahmen /

/ Messungen wurden im Zeitraum von August 2021 bis Oktober 2021 durch die Fa. UniWork

DrillTec bzw. von deren Subunternehmen ausgeführt.

An mehreren Tagen wurden jeweils Baustellentermine im Kreise der Autobahn GmbH, der Fa.

UniWork DrillTec und der ILG GmbH durchgeführt.

Im Untersuchungsbereich wurden insgesamt 6 Großkernbohrungen (BK 1 - BK 6) zur Entnah-

me von Boden und Felsproben, Aufnahme des örtlichen Schichtenprofils und der hydrogeologi-

schen Verhältnisse bis in eine Tiefe von max. 25,0 m nach DIN EN ISO 22475 abgeteuft.

Die Erkundungstiefen lagen zwischen min. 15,0 m (BK 4), 16,0 m (BK 5), 20,0 m (BK 3, BK 6)

und max. 25,0 m u. GOK (BK 1, BK 2).

Zur Durchführung von langzeitlichen Beobachtungen des Grundwasserstandes wurden die Boh-

rungen BK 1 und BK 6 zuGrundwassermessstellen DN 125 (GWM 1 und GWM 6) ausgebaut.

Weiterhin wurden 4 Baggerschürfe (SCH 7 - SCH 10) bis max. 3,9 m u. GOK (SCH 10) ange-

legt. Die angestrebte Erkundungstiefe von 3,5 m u. GOK konnte mit dem eingesetzten Bagger an

den Untersuchungspositionen SCH 7 (2,5 m u. GOK), SCH 8 (1,0 m u. GOK) und SCH 9 (1,5 m

u. GOK) aufgrund von anstehendem Felszersatz/Fels nicht erreicht werden Die Baggerschürfe

wurden jeweils bis zur gerätetechnisch maximal möglichen Tiefe ausgeführt.

Um zusätzliche Informationen über die Tragfähigkeit des Untergrundes zu erhalten, wurden

4 Sondierungen mit der Schweren Rammsonde (DPH 11 - DPH 14, nach DIN EN ISO 22476)

zur Ermittlung der Lagerungsdichte (Eindringwiderstand N ) bis in eine Tiefe von max. 8,0 m u. 10

GOK abgeteuft.

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Die Bodenaufschlussarbeiten wurden durch die Fa. UniWork DrillTec und deren Subunternehmen

ausgeführt, überwacht und dokumentiert [U 20, U 21].

Die jeweiligen Bodenprofile sind in der Anlage 2 in Anlehnung an DIN EN ISO 14688 graphisch

dargestellt (M 1:75 u. M 1:100, vertikal).

Eine Dokumentation der Bohr-/ Rammprofile und Schürfe sowie die Schichtenverzeichnisse

(Fa. UniWork DrillTec) liegen derAnlage 9 bei.

Im Nachgang wurden die Proben und Kernkisten zur ILG GmbH (35394 Gießen) geliefert.

Durch ILG wurden die Großkernbohrungen anhand der Kernkisten dokumentiert, fotografiert, be-

probt, eine geologische Aufnahme sowie bodenmechanische Laborversuche durchgeführt und

weitere Rückstellproben entnommen. Eine Fotodokumentation der Kernkisten der Großkernboh-

rungen liegt derAnlage 9.5 bei.

Zur wöchentlichen Aufzeichnung der Grundwasserstände in GWM 1 und GWM 6 wurden im Zeit-

raum von August 2021 bis Mai 2022 Datenlogger eingesetzt. Die eingemessenen Grundwasser-

stände der jeweiligen Grundwassermessstelle samt Ganglinien sind in der Anlage 10.1 (GWM 1)

und Anlage 10.5(GWM 6) dargestellt.

Die Ergebnisse aller durchgeführten Bodenaufschlüsse werden als „vollumfänglich bekannt“ vo-

rausgesetzt.

4.2 Bohrlochversuche /-messungen

Während und nach der Herstellung der Großkernbohrungen erfolgten in einigen ausgewählten

Bohrungen / Bohrlöchern diverse Bohrlochversuche /-messungen (Bohrlochrammsondierun-

gen, optische / akustische, Bohrlochscans, W/D-Test, Pumpversuche), welche durch die Fa.

UniWork DrillTec und deren Subunternehmen durchgeführt wurden [U 17, U 19].

Hierbei wurden folgende Bohrlochmessungen in Ansatz gebracht:

 5 x Seitendruckversuche, 1 x Dilatometer

 4 x optische Bohrlochscans

 1 x W/D-Test

 2 x Pumpversuche

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Projekt: Überführungsbauwerk K 36 Heerstraße, 57489 Drolshagen Projekt-Nr.: 20050 Seite24

Die Ergebnisse aller durchgeführten Bohrlochmessungen werden als „vollumfänglich bekannt“

vorausgesetzt.

Eine Dokumentationen der Ergebnisse liegen derAnlage 10 bei.

4.3 Vermessung

Alle Untersuchungspositionen wurden durch Mitarbeiter der Vermessungsabteilung der Autobahn

GmbH des Bundes, Niederlassung Westfalen, nach Höhe und Lage eingemessen [U 18].

In der nachfolgenden Tabelle 1 werden die Koordinaten / Höhen der Großkernbohrungen ange-

geben.

Tabelle 1: Lagekoordinaten (UTM) und NHN-Höhen der Untersuchungspositionen [U 18]

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4.4 Bodenmechanische Laborversuche (ILG GmbH)

An ausgewählten Bodenproben wurden im Erdbaulabor ILG bodenmechanische Laboruntersu-

chungen durchgeführt.

Hierbei wurde folgendes Analyseprogramm in Ansatz gebracht:

 30 x Bestimmung des natürlichen Wassergehaltes nach DIN 18121

 30 x Bestimmung der Kornverteilung nach DIN 18123 (Siebungen, nach vorherigem Abschlämmen der Feinkornanteile)

 4 x Bestimmung des Glühverlusts nach DIN 18128

Außerdem wurden an Fels- und Felszersatzproben der Großkernbohrungen BK 1 - BK 6 insge-

samt 12 Versuche mit dem Rückprallhammer (Schmidt-Hammer) durchgeführt. Die einaxialen

Druckfestigkeiten q werden an einzelnen Bohrkernen (Fels) lagen zwischen min. 20 MN/m² und u max. 75 MN/m² (Mittelwert = 35 MN/m²).

Der Analysenumfang wurde im Vorfeld mit dem Auftraggeber abgestimmt [U 17, U 19].

Die Ergebnisse aller durchgeführten bodenmechanischen Laborversuche werden als „vollum-

fänglich bekannt“ vorausgesetzt.

Die Ergebnisse der bodenmechanischen Laborversuche sind derAnlage 3 beigefügt.

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4.5 Boden-/ Felsmechanische Laborversuche (RWTH Aachen / Hessen Mobil)

An ausgewählten Boden-/ Felsproben wurden in den Erdbaulaboratorien der RWTH Aachen,

52074 Aachen, und von Hessen Mobil, 35578 Wetzlar, weitere boden-/ felsmechanische La-

boruntersuchungen durchgeführt.

Hierbei wurde folgendes Analyseprogramm in Ansatz gebracht:

 3 x Bestimmung der Abrasivität an ausgewählten Bodenmischproben (LCPC-Versuch, Norm NF P18-579)

 13 x Bestimmung der Abrasivität an Felsproben nach NF 94-430-1

 16 x Bestimmung der Druckfestigkeit an Felsproben nach DIN 12504-1

 16 x Bestimmung des Kalkgehalts an Felsproben nach TP Gestein–StB Teil 3.8.1

Die Zuordnung der Bodenmischproben BK 1 (2,40 - 5,60), BK 2 (0,20 - 3,00), BK 3 (2,00 - 5,50),

BK 6 (0,31 - 2,70) und SCH 7 (0,00 - 2,50) sowie der Gesteinskernproben P1 - P16 kann den

Profilschnitten der Anlage 2 entnommen werden. Die Proben sind in Anlage 2 als Sonderproben

gekennzeichnet. Die Probenbezeichnung samt Tiefenangabe befindet sich auf der linken Seite

des jeweiligen Bodenprofils.

Der Analysenumfang wurde im Vorfeld mit dem Auftraggeber abgestimmt [U 19].

Die Ergebnisse aller durchgeführten boden- und felsmechanischen Laborversuche werden als

„vollumfänglich bekannt“ vorausgesetzt.

Die Ergebnisse der boden-/ felsmechanischen Laborversuche sind derAnlage 4 beigefügt.

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4.6 Laborchemische Untersuchungen

Der Analysenumfang wurde im Vorfeld mit dem Auftraggeber abgestimmt [U 19].

Um eine abfalltechnische Einstufung der örtlich vorhandenen Schwarzdecken zu ermöglichen,

wurden an 4 Schwarzdeckenproben Untersuchungen auf PAK n. EPA im Feststoff und zusätzlich

auf Phenolindex im Eluat durchgeführt, siehe Kap. 8.

Kopien der Analysebefunde liegen derAnlage 5 bei.

Um eine abfalltechnische Einstufung der örtlich vorhandenen Boden- und Felsmaterialien zu er-

möglichen, wurden an 7 Mischproben Analysen gemäß LAGA TR 2004 (Parameterspektrum Bo-

den) und zusätzlich gemäß den Ergänzungsparametern der Deponieverordnung („DepV“) ausge-

führt, siehe Kap. 9.

Kopien der Analysebefunde liegen derAnlage 6.1 bei.

Probenahmeprotokolle nach LAGA PN 98 liegen der Anlage 6.2 bei.

Grundsätzlich ist hierbei festzustellen, dass es sich im vorliegenden Fall nicht um Haufwerksbe-

probungen handelt (nach LAGA PN 98). Vielmehr wurden Einzelproben der Bohrungen und

Schürfe mit organoleptisch ähnlicher Klassifizierung jeweils zu einer Mischprobe zusammenge-

stellt.

Anhand der Großkernbohrungen wurden 2 Mischproben (MP Widerlager Nord und MP Widerla-

ger Süd) erstellt und nachfolgend die betonaggressiven Inhaltsstoffe gemäß DIN 4030 bestimmt

(siehe Kap. 7).

Kopien der Analysebefunde liegen derAnlage7.1 bei.

Probenahmeprotokolle nach LAGA PN 98 liegen der Anlage 7.2 bei.

Aus den Großkernbohrungen BK 1 und BK 6 wurden durch die Fa. UniWork DrillTec 2 Grund-

wasserproben entnommen und nachfolgend auf die betonaggressiven Inhaltsstoffe gemäß DIN

4030 bzw. EN 206-1 / DIN 1045-2 analysiert (siehe Kap. 7).

Kopien der Analysebefunde liegen derAnlage8 bei.

Die Probenahme wurde von der Fa. UniWork DrillTec durchgeführt. Ein Probenahmeprotokoll

wurde dem Verfasser nicht ausgehändigt.

Die Ergebnisse aller durchgeführten laborchemischen Untersuchungen (Analysen) werden als

„vollumfänglich bekannt“ vorausgesetzt.

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4.7 Ergänzende Untersuchungen

4.7.1 Installation von weiteren Grundwassermessstellen

Zur Durchführung von langzeitlichen Beobachtungen des Grundwasserstandes wurden im Jahr

2023 zwei weitere Grundwassermessstellen (GWM 138 und GWM 142) angelegt, siehe Kap. 6.2.

4.7.2 Laborchemische Analysen nach Ersatzbaustoffverordnung

Um eine orientierende abfalltechnische Einstufung der örtlich vorhandenen Materialien zu ermög-

lichen, wurden an 5 Mischproben ergänzende Analysen gemäß der Ersatzbaustoffverordnung

(Materialwerte BM-0*) [R 35] ausgeführt, siehe Kap. 9.

Kopien der Analysebefunde liegen derAnlage 6.1 bei.

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5 BAUGRUNDVERHÄLTNISSE

5.1 Allgemeine geologische Situation

Den allgemeinen geologischen Karten- und Literaturangaben und den örtlichen Baugrundkennt-

nissen zufolge ist im Bereich des Untersuchungsgebietes mit folgenden – für das Bauvorhaben

relevanten – geologischen Einheiten zu rechnen:

Abbildung 8: Ausschnitt geologische Übersichtskarte (Projektfläche rot markiert) [K 1]

 Zuoberst: Auffüllungen (Straßenbefestigungen, Leitungsgrabenverfüllungen, Arbeitsraumver- füllungen, Aufschüttungen etc.)

 dvR1(braun, rote Punkte): Finnentroper Schichten (Givet-Stufe; Devon) Unterer Rensselandia Sandstein; blaugrauer, feinkörniger Sandstein, karbonathaltig, mit Kalksteinlinsen, violette Farbe durch Anwitterung

 dvG (braun, grüne Streifen): Grevensteiner Schichten; blaugraue, sandige Tonschiefer; Finnentroper Schichten (Givet-Stufe; Devon)

 dvC (braun, grüne Streifen): Zwischenschicht (Caiqua-Horizont); blaugraue, schwach sandige Tonschiefer, karbonatreich; Finnentroper Schichten (Givet-Stufe; Devon)

 qh (weiß): Ablagerung in Tälern; sandig-toniger Kies, meist mit Auelehm-Bedeckung (Ho- lozän; Quartär)

 ,,hg (beige, braune Streifen): Gehängelehm; sandiger Lehm mit (oft verwittertem) Gesteins- schutt (Pleistozän; Quartär)

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Die Projektfläche liegt im nordöstlichen Teil des Rheinischen Schiefergebirges und zeichnet

sich durch Sedimentgesteine mitteldevonischen Alters aus [K 1, K 4].

Vor ca. 380 Mio. Jahren lag das heutige Sauerland in einer von Meer bedeckten Geosynklinale,

in die mächtige Sedimentpakete vom Festland eingespült wurden. Zu jener Zeit bildeten sich im

Wesentlichen zwei Faziesbereiche aus. Die Rheinische Fazies entstand im Flachwasser- und

Schelfbereich und zeichnet sich durch überwiegend terrestrische und psammitische Ablagerun-

gen aus. Im stillen Tiefwasserbereich wurden hingegen feinkörnige, pelitische Sedimente abgela-

gert. Es handelt sich bei diesen Ablagerungen um die Herzynische Fazies.

Die Sedimentgesteine des Rheinischen Schiefergebirges wurden im Variscikum gefaltet und wei-

sen ein ausgeprägtes Trennflächengefüge (Schichtung, Schieferung, Kluftflächen, Störungen)

auf.

Im Bereich der Projektfläche handelt es sich um die sog. „Finnentroper Schichten“, die über-

wiegend aus feinkörnigen Sandsteinen bestehen (Unterer Rensselandia-Sandstein. Oberes Mit-

teldevon). Der stückige bis kleinstückige Sandstein kann karbonathaltig sein, teilweise mit Kar-

bonatlinsen zwischengeschaltet. Die Gesteinsfarbe ist i.d.R. blaugrau, die Anwitterung violette.

Abbildung 9: Ausschnitt aus der Tektonischen Karte (Projektfläche rot umkreist) [K 4]

Das Rheinische Schiefergebirge ist charakterisiert durch ein SW-NE-Streichen der Gesteins-

einheiten und tektonischen Großstrukturen (Faltenachsen, Störungen).

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Die örtlichen Gesteinsformationen wurden tektonisch stark beansprucht und bilden ausgeprägte

Faltenstrukturen und Trennflächen aus. Die Schichten fallen in der Regel nach Nordwesten und

Südosten ein und können lokal auch überkippt lagern. Die Trennflächen treten in Form von

Scherzonen, Störungen, Schicht-, Schieferungs- und Kluftflächen auf. Senkrecht zum Streichen

finden sich häufig sogenannte Querstörungen, siehe Abbildung 8.

Hydrogeologisch wirksame Störungen sind im näheren Umfeld des Untersuchungsgebietes nicht

verzeichnet [K 4].

Im Projektbereich ist eine Störung in der Geologischen Karte eingezeichnet [Abb. 8, K 1], jedoch

nicht in der tektonischen Karte [Abb. 9,K 4].

Gemäß den Aussagen der Fa. UniWork DrillTec kann nicht ausgeschlossen werden, dass hier in

der Vergangenheit Sprengungen für den Autobahnbau durchgeführt wurden und den Fels aufge-

lockert haben.

Im vorliegenden Gutachten können diesbezüglich keine Aussagen getroffen werden.

5.2 Bergbauliche Verhältnisse

Nach den Erläuterungen zur geologischen Karte Blatt 4912 Drolshagen [K 1, K 4] zufolge und

den AG-seitigen Anfragen an die zuständigen Behörden, liegen keine Hinweise und Informatio-

nen über den ehemaligen Umgang von bergbaulichen Tätigkeiten im nahen Umfeld der Projekt-

fläche vor.

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5.3 Schichtenfolge / Homogenbereiche

Folgende Homogenbereiche / Boden- und Felseinheiten werden definiert:

Homogenbereich O: Oberboden

Homogenbereich B 1: Auffüllungen (grobkörnig / gemischtkörnig) Projektbereich „Widerlager Süd“

Homogenbereich B 2: Auffüllungen (grobkörnig / gemischtkörnig) Projektbereich „Widerlager Nord“

Homogenbereich B 3: Auffüllungen (Trag- und Frostschutzschicht) A 45, Standstreifen Fahrtrichtung Olpe

Homogenbereich B 4: Auffüllungen (Trag- und Frostschutzschicht) A 45, Standstreifen Fahrtrichtung Hagen

Homogenbereich B 5: Hangschutt Projektbereich Süd

Homogenbereich X 1: Felszersatz (Sandstein) Projektbereich Süd

Homogenbereich X 2: Fels (Sandstein) Projektbereich Süd

Homogenbereich X 3: Felszersatz (Sandstein) Projektbereich Nord

Homogenbereich X 4: Fels (Sandstein) Projektbereich Nord

Die Bezeichnungen der Homogenbereiche, bezogen auf die geotechnischen Eigenschaften, wer-

den mit Buchstaben (O, B, X usw.) unterschieden, die nummeriert werden (B 1, B 2, B 3 usw.).

Aufgrund der Projektgröße und der Vielzahl an Untersuchungspositionen wurde das Projektgebiet

für die abfalltechnische Untersuchung in 2 Abschnitte unterteilt:

 Projektbereich Nord: BK 5, BK/GWM 6, SCH 10

 Projektbereich Süd: BK/GWM 1, BK 2, BK 3, BK 4, SCH 7, SCH 8, SCH 9

Die Zuordnung der Homogenbereiche ist in den Profilschnitten der Anlage 2 (rechts neben Pro-

filsäule) dargestellt.

Es wird auf die Ergebnisse der boden- und felsmechanischen Laborversuche (Wassergehalt,

Kornverteilung und Glühverlust, siehe Anlage 3; Abrasivität, Druckfestigkeit, und Kalkgehalt, sie-

heAnlage 4) verwiesen.

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Im Bereich der Untersuchungsfläche stellt sich die Abfolge der Material-/ Boden-/ Felsschichten

konkret wie folgt dar:

 Schwarzdeckenversiegelung Die Mächtigkeiten der angetroffenen Schwarzdecken liegen bei 31 cm (SD 6, Heerstraße) sowie bei 36 cm (SD 5, Standstreifen, Fahrtrichtung Hagen) und 48 cm (SD 4a + SD 4b, Standstreifen, Fahrtrichtung Olpe), siehe Kap. 7.

 Auffüllung (Oberboden) Zuoberst wurde bei den Untersuchungspositionen BK 1, BK 2, SCH 8 und SCH 9 jeweils ei- ne Auffüllung in Form von örtlich umgelagertem Oberboden [= Homogenbereich O] mit Mächtigkeiten von mind. 20 cm (BK 1, BK 2 und SCH 8) sowie max. 25 cm (SCH 9) aufge- schlossen. Erfahrungsgemäß kann die Oberbodenmächtigkeit in Senken oder durch land- wirtschaftliche Bearbeitung auch bis auf 50 bis 60 cm ansteigen bzw. kann durch vormalige Nutzung lokal auch geringer als erkundet sein.

 Auffüllungen (grobkörnig bis gemischtkörnig, inkl. Trag-/ Frostschutzschicht) Unterhalb der Oberflächenversiegelung (Schwarzdecke) im Bereich der Fahrbahn folgen in den Untersuchungspositionen BK 4 und BK 5 (Standstreifen A45) sowie BK 6 („Heerstraße“) grobkörnige Auffüllungen [= Homogenbereich B 2, B 3, B 4] als aktuelle Trag- und Frost- schutzschicht. Die Mächtigkeiten liegen bei mind. 22 cm (BK 4), 64 cm (BK 5) und max. 369 cm (BK 6). Es handelt sich um Kiese mit variierenden Nebengemengeanteilen an Sand und Schluff.

Zuoberst bzw. unterhalb der Auffüllungen wurden in den Untersuchungspositionen BK 1, BK 2, BK 3, BK 5, BK 6, SCH 7, SCH 8 und SCH 10 weitere grobkörnige bis gemischtkörni- ge Auffüllungen [= Homogenbereich B 1, B 2] aufgeschlossen, bereichsweise bis zur Schur- fendtiefe von max. 2,5 m u. GOK (SCH 7). Die Kornzusammensetzung und die Mächtigkei- ten innerhalb der Auffüllungen variieren stark. Die Mächtigkeiten liegen bei mind. 20 cm (SCH 8) und max. 550 cm (BK 3, Schichtunterkante Widerlager Süd: 5,5 m u. GOK). Es handelt sich überwiegend um Kiese mit variierenden Beimengungen an Sand und Schluff, lokal mit hohen Steinanteilen (BK 3). Lokal wurden auch kiesige, schluffige Sande sowie Steine vorgefunden (BK 1, BK 3). Als Fremdanteile wurde lokal Ziegelbruch aufgeschlossen (BK 2).

Die Eindringwiderstände der Schweren Rammsonde DPH 11 - DPH 14 lassen für die Auffül- lungen eine geringe Tragfähigkeit erkennen. Generell sind die Auffüllungen zur Einleitung konzentrierter Bauwerklasten nicht geeignet.

Auf die Ergebnisse der bodenmechanischen Laborversuche (Wassergehalt, Kornverteilung, Glühverlust, sieheAnlage 3) wird verwiesen.

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 Gewachsener Boden (Hangschutt) Unterhalb der Auffüllungen wurde in den Untersuchungspositionen BK 1 und BK 4 ein Hangschutt [= Homogenbereich B 5] bis max. 5,6 m u. GOK (BK 1) aufgeschlossen. Die Mächtigkeiten liegen bei mind. 30 cm (BK 4) und max. 320 cm (BK 1). Es handelt sich um Kiese mit geringen bis starken Beimengungen an Sand und Schluff. Der Übergang zum da- runter folgendem Schichtglied Felszersatz ist „fließend“.

Die Eindringwiderstände der Schweren Rammsonde DPH 11 - DPH 14 lassen für den Hangschutt eine mittlere Tragfähigkeit erkennen.

Auf die Ergebnisse der bodenmechanischen Laborversuche (Wassergehalt, Kornverteilung, Glühverlust, sieheAnlage 3) wird verwiesen.

 Felszersatz (Unterer Rensselandia-Sandstein) Unterhalb der Auffüllungen bzw. des Hangschutts wurde in den Untersuchungspositionen BK 1, BK 2, BK 3, BK 4, BK 5, BK 6, SCH 8, SCH 9 und SCH 10 ein blaugrauer bis rotbrau- ner Felszersatz aus Sandstein [= Homogenbereich X 1, X 3] bis max. 12,0 m u. GOK (BK 6) aufgeschlossen, bereichsweise bis zum jeweiligen Schurfendtiefe (SCH 8, SCH 9, SCH 10) von max. 3,9 m u. GOK. Die Mächtigkeiten liegen bei mind. 40 cm (BK 1) und max. 800 cm (BK 6).

Es handelt sich um stark entfestigte bis angewitterte Felsmaterialien (Verwitterungsgrad VE / VA nach FGSV-Merkblatt Nr. 543 [R 13]) bzw. ist das Felsmaterial schwach bis stark verwittert (die Verwitterungsstufen 1 - 3 nach FGSV-Merkblatt Nr. 532 [R 14], siehe Abbil- dungen 10 und 11.

Zuoberst ist der Felszersatz entfestigt, oftmals völlig zerbrochen und bereichsweise auch verlehmt. Der Verwitterungsgrad nimmt i.d.R. mit der Tiefe ab und der Anteil an Gesteins- bruchstücken in Abhängigkeit von Ausgangsgestein und Verwitterungsintensität nimmt zu. Der Verwitterungsprozess verläuft je nach Lage, Tiefe, Form und Verlauf von Klüften und Spalten und externen Einflüssen, z.B. durch Grundwasser, kleinräumig stark unterschiedlich, sodass Horizonte gleichen Verwitterungsgrades nicht über größere Distanzen sinnvoll defi- niert werden können.

Der Felszersatz geht „fließend“ und mit zunehmender Tiefe in einen verwitterten bis schwach verwitterten bis kompaktenFels (Homogenbereich X 3, X 4) über.

Auf die Ergebnisse der felsmechanischen Laborversuche (Abrasivität, Druckfestigkeit und Kalkgehalt, siehe Anlage 4) und der geophysikalischen Bohrlochmessungen (Seitendruck- versuche, Dilatometer, Optische Scans, WD-Test, siehe Anlage 10) wird verwiesen.

Die Ergebnisse aller durchgeführten boden- und felsmechanischen Laborversuche werden als „vollumfänglich bekannt“ vorausgesetzt.

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 Fels (Unterer Rensselandia-Sandstein) An der Basis wurde in den Untersuchungspositionen BK 1, BK 2, BK 3, BK 4, BK 5 und BK 6 blaugrauer bis rotbrauner Fels aus Sandstein [= Homogenbereich X 2, X 4] bis zum jeweili- gen Bohrende von max. 25,0 m u. GOK (BK 2) aufgeschlossen.

Es handelt sich um mäßig entfestigte bis unverwitterte Felsmaterialien (Verwitterungsgrad VE / VA / VL nach FGSV-Merkblatt Nr. 543 [R 13]) bzw. ist das Felsmaterial frisch bis mäßig verwittert (die Verwitterungsstufen 0 - 2 nach FGSV-Merkblatt Nr. 532 [R 14], siehe Abbil- dungen 10 und 11.

Auf die Ergebnisse der felsmechanischen Laborversuche (Abrasivität, Druckfestigkeit und Kalkgehalt, siehe Anlage 4) und der geophysikalischen Bohrlochmessungen (Seitendruck- versuche, Dilatometer, Optische Scans, WD-Test, siehe Anlage 10) wird verwiesen.

Die Ergebnisse aller durchgeführten boden- und felsmechanischen Laborversuche werden als „vollumfänglich bekannt“ vorausgesetzt.

Abbildung 10: Klassifikation der Verwitterungsgrade nach dem FGSV-Merkblatt Nr. 543 [R 13]

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Abbildung 11: Klassifikation der Verwitterungsstufen nach dem FGSV-Merkblatt Nr. 532 [R 14]

Organoleptische Auffälligkeiten (z. B. Hinweis auf Altlasten) wurden innerhalb der Bodenproben

nicht festgestellt.

Allerdings wurden bei Schwarzdeckenprobe SD 4b organoleptische Auffälligkeiten festgestellt

(geruchlich, visuell aufgrund eines hohen PAK-Gehalts: Test mit Lackspray), die sich laboranaly-

tisch bestätigt haben, siehe Kap. 8.

Bei den genannten Schichtmächtigkeitsangaben handelt es sich um die in den Untersuchungs-

punkten ermittelten Werte. Es ist nicht auszuschließen, dass an nicht untersuchten Stellen hier-

von abweichende Schichtmächtigkeiten vorliegen, was insbesondere für den Bereich der aufge-

füllten Böden gilt.

Die Schichtverzeichnisse, zeichnerische Darstellung der Bodenprofile und Fotodokumentation

der Bohrfirma liegen derAnlage 9 bei.

Der im jeweiligen Bodenaufschluss ermittelte Bodenaufbau (Homogenbereiche, Bodenart, Korn-

verteilung, Mächtigkeit, Farbe, etc.) ist den Bodenprofilen derAnlage 2 zu entnehmen.

Die Bodenklassen nach DIN 18300 (Ausgabe 2012) und Bodengruppen nach DIN 18196 sind in

den nachfolgenden Tabellen 2 - 4 aufgelistet.

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5.4 Bodenmechanische Kennwerte

Unter Zugrundelegung der Einteilung der Auffüllungen und Böden in Gruppen nach DIN 18196,

den Ergebnissen der boden-/ felsmechanischen Labor- und Feldversuche (Anlagen 3 und 4),

sowie früheren Untersuchungsergebnissen an vergleichbaren Locker- und Festgesteinen, können

bei den aufgeführten Homogenbereichen (Boden-/ Felsschichten) folgende auf der sicheren Seite

liegenden Kennwerte angesetzt werden.

In den nachfolgenden Tabellen 2 - 4 sind die oberen und unteren charakteristischen Bodenkenn-

werte der Homogenbereiche O, B 1, B 2, B 3, B 4, B 5, X 1, X 2, X 3 und X 4 angegeben:

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Tabelle 2: Obere und untere charakteristische Bodenkennwerte der Homogenbereiche O, B1, B2

Die oberen und unteren Werte sind in Abhängigkeit der jeweiligen Bodengruppe sowie der Konsistenz und Lagerungsdichte angegeben. Nach DIN 1054 ist für erdstatische Berechnungen jeweils die ungünstigste Kombination von oberen und unteren Werten für voneinander unabhängige Parameter anzusetzen.

F 1 = nicht frostempfindlich / F 2 = gering bis mittel frostempfindlich / F 3 = sehr frostempfindlich

n.e. = nicht erforderlich

n.b. = nicht bestimmbar

• = Die Zuordnung der Bodenmischproben BK 1 (2,40 - 5,60), BK 2 (0,20 - 3,00), BK 3 (2,00 - 5,50), BK 6 (0,31 - 2,70) und SCH 7 (0,00 - 2,50) kann den Profilschnitten der Anlage 2 entnommen werden. Die Proben sind in Anlage 2 als Sonderproben gekennzeichnet. Die Probenbezeichnung samt Tiefenangabe befindet sich auf der linken Seite des jeweiligen Bodenprofils.

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Tabelle 3: Obere und untere charakteristische Bodenkennwerte der Homogenbereiche B 3 - B 5

Die oberen und unteren Werte sind in Abhängigkeit der jeweiligen Bodengruppe sowie der Konsistenz und Lagerungsdichte angegeben. Nach DIN 1054 ist für erdstatische Berechnungen jeweils die ungünstigste Kombination von oberen und unteren Werten für voneinander unabhängige Parameter anzusetzen.

F 1 = nicht frostempfindlich / F 2 = gering bis mittel frostempfindlich / F 3 = sehr frostempfindlich

n.b. = nicht bestimmbar

• = Die Zuordnung der Bodenmischproben BK 1 (2,40 - 5,60), BK 2 (0,20 - 3,00), BK 3 (2,00 - 5,50), BK 6 (0,31 - 2,70) und SCH 7 (0,00 - 2,50) kann den Profilschnitten derAnlage 2 entnommen werden. Die Proben sind inAnlage 2 als Sonderproben gekennzeichnet. Die Probenbezeichnung samt Tiefenangabe befindet sich auf der linken Seite des jeweiligen Bodenprofils.

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Tabelle 4: Obere und untere charakteristische Kennwerte der Homogenbereiche X 1 - X 4

Die oberen und unteren Werte sind in Abhängigkeit der jeweiligen Bodengruppe sowie der Konsistenz und Lagerungsdichte angegeben. Nach DIN 1054 ist für erdstatische Berechnungen jeweils die ungünstigste Kombination von oberen und unteren Werten für voneinander unabhängige Parameter anzusetzen.

F 1 = nicht frostempfindlich / F 2 = gering bis mittel frostempfindlich / F 3 = sehr frostempfindlich

( ) = Ersatzwerte für Felszersatz / Fels

• = Die Zuordnung der der Gesteinskernproben P1 - P16 kann den Profilschnitten derAnlage 2 entnommen werden. Die Pro- ben sind in Anlage 2 als Sonderproben gekennzeichnet. Die Probenbezeichnung samt Tiefenangabe befindet sich auf der lin- ken Seite des jeweiligen Bodenprofils.

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6 WASSERFÜHRUNG IM BAUGRUND

6.1 Grundwasserstand

Freies Grundwasser wurde im Untersuchungszeitraum in unterschiedlichen Tiefen festgestellt.

Es handelt sich um ein Grundwasser im Festgestein (sog. Kluftgrundwasserleiter).

Im Übergangsbereich von der Auffüllung zum „gewachsenen Boden“ ist erfahrungsgemäß mit

einer in ihrer Intensität jahreszeitlich schwankenden Hang- / Schicht-/ Sickerwasserführung zu

rechnen.

Gemäß den Angaben der Fa. UniWork DrillTec [U 20] wurden folgende Grundwasserstände im

Ausführungszeitraum eingemessen, siehe nachfolgende Tabelle 5.

Tabelle 5: Grundwasserstände in den Großkernbohrungen [U 20]

Die wöchentlichen Aufzeichnungen der Grundwasserstände in den Grundwassermessstellen

BK/GWM 1 und BK/GWM 6 über eine Messdauer von ca. 8 Monate (August 2021 bis April 2022)

mittels Datenlogger lagen bei:

 ± 473,0 m ü. NHN (BK/GWM 1)

 ± 457,3 m ü. NHN (BK/GWM 6)

2 Das Datum weist einen Fehler auf und wurde – trotz mehrmaliger Nachfrage - von der Bohrfirma nicht aktuali- siert.

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Weitere Grundwasserstichtagsmessungen in den Grundwassermessstellen BK/GWM 1 und

BK/GWM 6 mittels Lichtlot wurden wie folgt aufgezeichnet:

Tabelle 6: Grundwasserstände in BK/GWM 1 u. 6 (Messungen mit dem Lichtlot)

Nach großen Niederschlagsmengen ist mit höheren Grundwasserständen zu rechnen.

Es wurden generell keine einheitlichen Grundwasserstände aufgezeichnet.

Auch die Grundwasserstände in den Grundwassermessstellen BK/GWM 1 und BK/GWM 6 haben

eine sehr große Abweichung untereinander.

Auf mehrmalige Nachfrage an die Bohrfirma, ob die aufgezeichneten Grundwasserdaten richtig

sind, wurden diese bestätigt.

Aus „gutachterlicher Sicht“ sind die vorstehend genannten GW-Messdaten unplausibel.

Inwieweit hier Fehler beim Messstellenausbau gemacht wurden, kann vom Verfasser nicht beur-

teilt werden. Vielleicht gab es auch Messfehler oder es lagen hydraulische Kurzschlüsse zwi-

schen möglichen Sicker-/ Schicht-/ Hangwasserzutritten und dem Grundwasser vor.

Die Aufzeichnungen im Altbaugrundgutachten (siehe Anlage 12) geben einen entspannten

Grundwasserspiegel im Pegelrohr von 16,0 m u. GOK (= 458,96 m ü. NHN) an.

Es wird jedoch darauf hingewiesen, dass Sicker-/ Schichtwasser o. dgl. der Baugrube zufließen

kann [U 5].

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6.2 Weitere Grundwassermessstellen

Nach Abstimmung mit dem Auftraggeber wurden nachträglich 2 weitere Grundwassermessstellen

(GWM 138 und GWM 142) im Umfeld der Projektfläche installiert, siehe nachfolgende Abbil-

dung 12 [U 30]. Es wird jedoch darauf hingewiesen, dass diese beiden Messstellen einen seitli-

chen Abstand von ca. 70 Meter (GWM 142) und von ca. 150 Meter (GWM 138) zum südlichen

Widerlager der Brücke aufweisen. Auch die Höhenlage der beiden Grundwassermessstellen ist

eine andere als die von GWM 1.

GWM 6

GWM 1

Abbildung 12: Lage der Grundwassermessstellen GWM 138 und GWM 142 (rot eingekreist)

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Es wurden Stichtagsmessungen in den Grundwassermessstellen GWM 138 und GWM 142 mit-

tels Lichtlot durchgeführt und wie folgt aufgezeichnet [U 25, U 31]:

Tabelle 7: Grundwasserstände in GWM 138 u. 142 (Messungen mit dem Lichtlot)

6.3 Bemessungswasserstand

Auch mit Hilfe der Grundwasserstände der beiden neuen Grundwassermessstellen können ab-

schließend keine exakten Grundwasserstände angegeben werden.

Wir empfehlen, folgende Bemessungswasserstände anzusetzen:

Teilbereich 1

 Achse 10 (Widerlager Süd): 471,00 m ü. NHN

Teilbereich 2

 Achse 20: 459,00 m ü. NHN

 Achse 30 + 60: 459,00 m ü. NHN

 Achse 70 (Widerlager Nord): 459,00 m ü. NHN

Es wird derzeit davon ausgegangen, dass der jeweilige Grundwasserspiegel unterhalb der Aus-

hubsohle für Fundamente liegen wird. Es muss jedoch davon ausgegangen werden, dass Si-

ckerwasser/Schichtwasser/Hangwasser/Tagwasser der Baugrube zufließen kann, welches vo-

raussichtlich durch eine Offene Wasserhaltung entfernt werden kann.

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6.4 Durchlässigkeitsbeiwerte (k-Werte)

Die Durchlässigkeitsbeiwerte (k-Werte) der im Untersuchungsbereich anstehenden Boden- und

Felsmaterialien werden – auf Basis allgemeiner Erfahrungen – nachfolgend abgeschätzt bzw.

wurden durch bodenmechanische Laborversuche ermittelt.

Tabelle 8: Durchlässigkeitsbeiwerte (k-Werte)

( ) = Schätzwerte für Felszersatz / Fels. Belastbare Angaben können nur auf Basis hydrogeologischer Untersu- chungen genannt werden.

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7 EINBAU VON MINERALISCHEN ERSATZBAUSTOFFEN (MEB)

7.1 Allgemeine Anmerkungen

Auf die grundsätzlichen Anforderungen für den Einbau von mineralischen Ersatzbaustoffen ge-

mäß Ersatzbaustoffverordnung, Stand 9. Juli 2021, wird verwiesen (ErsatzbaustoffV, Abschnitt 4,

§ 19) [R 35].

Inwieweit mineralische Ersatzbaustoffe (MEB) im Projektgebiet eingebaut und verwendet werden

können ist maßgeblich von den örtlichen Grundwasserverhältnissen und damit einhergehend von

der grundwasserfreien Sickerstrecke abhängig.

Hinsichtlich der Einstufung der Grundwasserdeckschichten in „ungünstig“ und „günstig“ sind Ein-

baumaterialien planungsseitig gemäß der nachfolgenden Tabelle zu wählen.

Tabelle 9: Einbaumaterialien nach Konfiguration der Grundwasserdeckschicht [R 35]

Der Einsatz von Ersatzbaustoffen der Materialklasse 3 (RC-3, BM-F3, BG-F3, GS-3) ist gemäß

ErsatzbaustoffV (§19, Absatz 7) in per Rechtsverordnung ausgewiesenen, besonders empfindli-

chen Gebieten, insbesondere Karstgebieten oder Gebieten mit stark klüftigem, besonders was-

serwegsamen Untergrund, unzulässig.

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7.2 Randbedingungen im Projektgebiet

Der Untersuchungsbereich liegt nach den allgemein zugänglichen Informationen nicht in einem

Trinkwasser-/ Heilquellenschutzgebiet [K 3].

Im Zuge der durchgeführten Großkernbohrungen sowie der errichteten Grundwassermessstellen

wurde im Projektbereich vorliegendes Grundwasser erkundet.

In Hinblick auf die Aktualität der durch die Grundwassermessstellen ermittelten Daten werden für

die Ausgabe der Randbedingungen nach Ersatzbaustoffverordnung im weiteren Verlauf lediglich

die Grundwassermessstellen GWM 138 und GWM 142 betrachtet.

Hierbei gilt es jedoch zu beachten, dass diese in einiger Entfernung zu der eigentlichen Projekt-

fläche (GWM 138 ca. 150 m Entfernung, GWM 142 ca. 70 m Entfernung) errichtet wurden und

eine direkte Aussage zu der Grundwassersituation im Bereich des Baufeldes nicht vorliegt. Bei

den in Tabelle 10 ausgegebenen Randbedingungen handelt es sich somit um orientierende An-

gaben.

In der weiteren Betrachtung der Randbedingungen wird der Projektbereich in 2 Teilbereiche auf-

geteilt, um möglichst differenzierte Angaben zu den Randbedingungen und damit den Einbaumö-

glichkeiten von Ersatzbaustoffen tätigen zu können.

Die Bemessungswasserstände für die Teilbereiche 1 und 2 werden nach Kap. 6.3 wie folgt ange-

setzt:

Teilbereich 1

 Achse 10: 471,00 m ü. NHN

Teilbereich 2

 Achse 20, 30, 60 u. 70: 459,00 m ü. NHN

Das in einigen Bohrungen vorgefundene Sickerwasser (aufgestaut) wird hier nicht weiter betrach-

tet.

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Der Einbau von mineralischen Ersatzbaustoffen ist nach der folgenden Tabelle gemäß Ersatz-

baustoffverordnung planungsseitig (ErsatzbaustoffV, §19, Absatz 8) festzulegen:

Tabelle 10: Randbedingungen für den Einbau von mineralischen Ersatzbaustoffen (Teilbereich 1)

Tabelle 11: Randbedingungen für den Einbau von mineralischen Ersatzbaustoffen (Teilbereich 2)

Eine abschließende Beurteilung zum „Wiedereinbau“ von lokalen Aushubmassen bzw. den Ein-

baumöglichkeiten von mineralischen Ersatzbaustoffen (MEB) ist planungsseitig vorzunehmen.

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8 SCHWARZDECKEN / PAK-ANALYSEN

Im Untersuchungsbereich wurden insgesamt 4 Schwarzdeckenproben entnommen und zur ab-

falltechnischen Einstufung laboranalytisch auf PAK n. EPA im Feststoff und auf Phenolindex im

Eluat untersucht.

In der nachfolgenden Tabelle 12 sind die örtlich ermittelten Mächtigkeiten angegeben.

Tabelle 12: Mächtigkeit Schwarzdeckenproben

In der nachfolgenden Tabelle 13 sind die Analysenergebnisse aufgelistet.

Tabelle 13: PAK-Ergebnisse der Schwarzdeckenproben

Die Laboranalysen wurden im Hause Agrolab (84079 Bruckberg) durchgeführt. Das Analyselabor

verfügt über die einschlägigen staatlichen Anerkennungen.

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Die abfalltechnische Bewertung und Einstufung der Proben erfolgte gemäß Abfallverzeichnisver-

ordnung (AVV) [R 30] sowie nach der Verwertungsklasse nach RuVA-StB [R 31].

Aus nachfolgender Abbildung 13 ist die Zuordnung in die jeweilige Verwertungsklasse ersichtlich:

Abbildung 13: Verwertungsklassen für Straßenbaustoffe [R 31]

Bei den SchwarzdeckenprobenSD 4a, SD 5 und SD 6 handelt es sich um einenAusbauasphalt

(< 25 mg/kg Summe-PAK) mit der Verwertungsklasse A.

Ausbauasphalt kann im klassifizierten Straßenoberbau im Heiß- oder Kaltverfahren verwertet

werden. Auf die „Richtlinien für die umweltverträgliche Verwertung von Ausbaustoffen mit teer-/

pech-typischen Bestandteilen sowie für die Verwertung von Ausbauasphalt im Straßenbau

(RuVA-StB 01)“ [R 31] wird hingewiesen.

Die Schwarzdeckenprobe SD 4b ist als „pechhaltig“ und in die Verwertungsklasse B einzustufen

(Summe-PAK > 25 mg/kg, Phenolindex < 0,1 mg/l).

3vgl. auch RuVA-StB [R 31]

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Für pechhaltigen Straßenaufbruch ist, ab einer PAK-Summenkonzentrationen > 25 mg/kg, eine

gesonderte Entsorgung in zugelassenen Anlagen vorzunehmen oder ggf. ein entsprechender

Einbau im Kaltverfahrenvorzusehen (dies wäre dann aber im Vorfeld mit den zuständigen Fach-

behörden abzustimmen).

Für alle Schwarzdeckenproben liegt die AVV-Nr. 17 03 02 vor [U 30].

Auf das Ministerialblatt „Güteüberwachung von mineralischen Stoffen im Straßen- und Erdbau,

Ausgabe 2001 Nr. 78 vom 13.12.2001“ [R 34] wird hingewiesen.

Art und Zusammensetzung der Schwarzdecken und deren detektierte Schadstoffgehalte können

sich lokal ändern. Mögliche Schwankungen der PAK-Gehalte können daher nicht ausgeschlos-

sen werden.

Um dem jeweiligen Anbieter für die Bauarbeiten die Preisbildung zu ermöglichen, sollten ihm die

Untersuchungsergebnisse vollständig zur Verfügung gestellt werden.

Die Analysenergebnisse sind als Kopien der Blattoriginale in derAnlage 5 beigefügt.

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9 BEWERTUNG / ENTSORGUNG VON AUSHUBMATERIALIEN

9.1 Zusammenstellung der Mischproben

Es erfolgte eine räumliche und schichtenorientierte Einteilung der analysierten Mischproben auf

Basis des örtlich festgestellten Untergrundaufbaus. Aufgrund der Projektgröße und der Vielzahl

an Untersuchungspositionen wurde das Projektgebiet für die abfalltechnische Untersuchung in

2 Abschnitte unterteilt:

 Projektbereich Süd: Mischproben MP 1, MP 3, MP 5, MP 6

 Projektbereich Nord: Mischproben MP 2, MP 4, MP 7

Um eine abfalltechnische Einstufung der örtlich vorhandenen Boden- und Felsmaterialien zu er-

möglichen, wurden an 7 Mischproben (MP 1 - MP 7) Analysen gemäß der LAGA-Liste (Parame-

terspektrum Boden, [R 29]) sowie zusätzlich auf die Ergänzungsparameter gemäß Deponie-

verordnung (DepV, [R 32]) ausgeführt.

Es wurden noch ergänzende Analysen nach der Ersatzbaustoffverordnung (jeweils Paket BM-

0*) ausgeführt. Hierbei wurden die Mischproben MP 1, MP 2, MP 5, MP 6 und MP 7 verwendet.

Für die Mischproben MP 3 und MP 4 war kein ausreichendes Probenmaterial mehr da. Hier wer-

den von AG-Seite die Analysen der Strecke (aus BK 92, BK 93, BK 96 und BK 97) ausgeführt.

Es wird darauf hingewiesen, dass es sich hier um eine orientierende abfalltechnische Untersu-

chung mit Großkernbohrungen und Baggerschürfen handelte (Trassenerkundung, keine Hauf-

werksbeprobung im Sinne der LAGA PN 98).

Nachfolgende Beprobungsmatrix zeigt die einzelnen Entnahmebereiche und die Zusammenset-

zungen aller Mischproben.

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Tabelle 14: Zusammenstellung der Mischproben

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9.2 Analysenergebnisse gemäß LAGA und Deponieverordnung

Die Laboranalysen wurden im Hause Agrolab (84079 Bruckberg) durchgeführt. Das Analyselabor

verfügt über die einschlägigen staatlichen Anerkennungen.

Die abfalltechnische Bewertung und Einstufung der Proben erfolgte gemäß gemäß LAGA TR Bo-

den (2004) [R 29] sowie nach der aktuellen Deponieverordnung [R 32].

Tabelle 15: Einstufung der Mischproben in die LAGA-Zuordnungsklassen

FS = im Feststoff EL = im Eluat

Gemäß Abfallverzeichnisverordnung sind die Materialien aller Mischproben MP 1 - MP 7 auf

Grundlage der detektierten Stoffgehalte als nicht gefährlicher Abfall (AVV-Nr. 17 05 04) einzustu-

fen.

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Die untersuchten Mischproben werden gemäß LAGA TR Boden (2004) [R 29] in folgende Kate-

gorien eingestuft:

 LAGA Z 0*: MP 1, MP 2, MP 5, MP 6, MP 7

 LAGA Z 1.2: MP 3, MP 4

Hinsichtlich der in Tabelle 15 angegebenen LAGA-Einstufungen sind folgende Anmerkungen zu

beachten:

1. Die bestimmten Chrom- und Nickelgehalte der Mischproben MP 1, MP 2, MP 5, MP 6 und MP 7 sind erfahrungsgemäß natürlichen bzw. geogenen Ursprungs.

2. Der erhöhte pH-Wert der Mischproben MP 3 und MP 4 wird aller Voraussicht nach auf ge- ringe Mengen an Bauschuttanteilen (u.a. Ziegel, Beton etc.) zurückgeführt.

Aus „abfalltechnischer Sicht“ können die untersuchten Bodenmaterialien aller Mischproben prin-

zipiell wiederverwertet werden (eine vorherige Abstimmung mit der zuständigen Behörde wird

empfohlen).

Auf Grundlage der Erweiterung der Analytik auf die Ergänzungsparameter der Deponieverord-

nung ergibt sich für das Material allerMischproben MP 1 - MP 7 eine Einstufung in die Deponie-

klasse DK 0. Bei allen Mischproben liegt keine Z2-Überschreitung vor, sodass die Einstufung in

eine Deponieklasse entfallen kann.

Gemäß Abfallverzeichnisverordnung sind die Materialien aller Mischproben auf Grundlage der

detektierten Stoffgehalte als nicht gefährlicher Abfall (AVV-Nr. 17 05 04) einzustufen [U 30].

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9.3 Analysenergebnisse gemäß Ersatzbaustoffverordnung

Die Laboranalysen wurden im Hause Agrolab (84079 Bruckberg) durchgeführt. Das Analyselabor

verfügt über die einschlägigen staatlichen Anerkennungen.

Die Klassifizierung der Analysen erfolgt gemäß Mantelverordnung Artikel 1, Tabelle 3: Material-

werte für Bodenmaterial und Baggergut der ErsatzbaustoffV (Stand: 09.07.2021) [R 35].

Tabelle 16: Einstufung der Mischproben in die jeweilige Materialklasse der ErsatzbaustoffV.

1 = Deponieklasseneinstufung gemäß Artikel 3 § 6 der DepV anhand der Ergebnisse der ErsatzbaustoffV FS = im Feststoff EL = im Eluat

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9.4 Ergänzende Hinweise (Kap. 9.1 – 9.3)

Hinweise auf Bodenverunreinigungen bzw. Altlasten ergaben sich im Zuge der Bodenuntersu-

chungen / Analytik nicht.

Werden im Zuge von Aushubarbeiten Auffüllungen / Böden / Felsmaterialien angetroffen, die von

den Beschreibungen im vorliegenden Gutachten abweichen bzw. werden organoleptische Auffäl-

ligkeiten festgestellt (z.B. geruchlich, visuell), sind die Materialien vorsorglich zu separieren und

es ist der Bodengutachter einzuschalten. Gegebenenfalls sind dann zusätzliche Beprobungen

und Analysen erforderlich.

Da es sich lediglich um punktuelle Beprobungen aus Bohrungen / Baggerschürfen gehandelt hat,

sollte in Erwägung gezogen werden, gegebenenfalls auch höhere LAGA-Klassen und Deponie-

klassen in der Ausschreibung der Erdarbeiten anzusetzen. Diese können an nicht erkundeten

Stellen zumindest lokal auftreten bzw. nicht vollkommen ausgeschlossen werden.

Um dem jeweiligen Anbieter für die Bauarbeiten die Preisbildung für die Verwertung / Entsorgung

und die Abstimmung mit der zuständigen Abfallbehörde zu ermöglichen, sollten ihm die vorlie-

genden Untersuchungsergebnisse vollständig zur Verfügung gestellt werden.

Die vollständigen Analysenergebnisse liegen derAnlage 6.1 bei.

Die Probenahmeprotokolle in Anlehnung an die PN 98 liegen der Anlage 6.2 bei.

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9.5 Bodenanalysen auf Betonaggressivität

Zur Bestimmung einer gegebenenfalls vorliegenden Betonaggressivität des Bodens wurden

2 Mischproben (MP Widerlager Süd, MP Widerlager Nord) erstellt und einer analytischen Unter-

suchung auf betonaggressive Inhaltsstoffe unterzogen.

Tabelle 17: Bodenanalysenergebnisse auf Betonaggressivität

Nach DIN 4030 werden beide Bodenproben (MP Widerlager Süd, MP Widerlager Nord) als „nicht

betonangreifend“ eingestuft.

Nach EN 206-1/DIN 1045-2 ergibt sich die Einstufung <XA1.

Die Analysebefunde sind derAnlage 7.1beigefügt.

Die Probenahmeprotokolle sind derAnlage 7.2beigefügt.

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9.6 Grundwasseranalyse auf Betonaggressivität

Zur Bestimmung einer ggf. vorliegenden Betonaggressivität des Grundwassers wurden durch die

Fa. UniWork DrillTec zwei Grundwasserproben (Probe W GWM 1 aus der Untersuchungsposition

BK 1 und Probe W GWM 6 aus der Untersuchungsposition BK 6) entnommen und im Analysela-

bor auf betonaggressive Inhaltsstoffe untersucht.

Die Laboranalysen wurden im Hause Agrolab (84079 Bruckberg) durchgeführt. Das Analyselabor

verfügt über die einschlägigen staatlichen Anerkennungen.

Tabelle 18: Grundwasseranalysenergebnisse auf Betonaggressivität

Nach DIN 4030 werden die Grundwasserproben als „stark betonangreifend“ (W GWM 1) und

als „schwach betonangreifend“ (W GWM 6) eingestuft.

Nach EN 206-1/DIN 1045-2 ergeben sich die Einstufungen XA2 (W GWM 1) und XA1

(W GWM 6).

Eine Kopie des Analysebefundes ist in derAnlage 8beigefügt.

4Auf den erhöhten Chloridgehalt wird hingewiesen.

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10 ANGABEN ZUR GRÜNDUNG DES ÜBERFÜHRUNGSBAUWERKS

10.1 Vorbemerkungen

Im Bereich des südlichen Widerlagers des Überführungsbauwerks war es laut Bestandsbau-

grundgutachten vom 27.10.1970 beim Bau der damals geplanten Bogenbrücke zu Rutschungen

mit Böschungsabrissen in der Baugrube gekommen.

Aus heutiger Sicht ist es unklar, welche Ursachen zu den Rutschungen im Bereich der Baugrube

geführt haben.

An zwei Pfeilern und dem Widerlager im Hangbereich südlich der Autobahn wurden laut Be-

standsunterlagen als Sicherungsmaßnahmen Felsanker vorgesehen, falls es zu erneuten Rut-

schungen der umliegenden Böschungsmassen kommen sollte.

Die Gründung des Ersatzneubaus sollte dann so tief vorgesehen werden, dass keine neuen

Felsanker verbaut werden müssen.

Es ist „planungsseitig“ zu prüfen, ob die vorhandenen Gründungselemente und Anker als tempo-

räre Hangsicherung während der Bauphase genutzt werden können.

Aus „gutachterlicher Sicht“ würde ein möglicher Verbleib befürwortet (u.a. um tiefe Baugruben

und ggf. auftretende Rutschungen des Hangs zu verhindern etc.). Voraussetzung dafür wäre,

dass sich neue Bauteile nicht mit alten Bauteilen überschneiden.

Die Inhalte der Bestandsbaugrundgutachten [U 4, U 5] werden als „vollumfänglich bekannt“ vo-

rausgesetzt.

Durch das IB Doser Kempen Krause werden insgesamt 5 mögliche Varianten für das Überfüh-

rungsbauwerk vorgesehen [U 8, U 9].

Als Vorauswahl für die weiteren Untersuchungen wurden zunächst Variante 2 (Zweifeldträger aus

Stahl-Verbund-Fertigteilen, Variante 4 (Semi-integrales Rahmentragwerk mit Schrägstielen) und

Variante 5 (Bogenbrücke) festgelegt [U 7].

Im Nachgang wurde als Vorzugsvariante eine Bogenbrücke (Variante 5c) favorisiert [U 8,

U 9]. Die Festlegung der endgültig zur Ausführung kommenden Variante ist „planungssei-

tig“ vorzunehmen.

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10.2 Überführungsbauwerk (Variante 5c)

Neben dem Bogen werden drei weitere Stützungen angeordnet, sodass sich insgesamt, ähnlich

zum Bestandsbauwerk, ein 5-Feld-System ergibt. Durch die größere Überschneidungslänge zwi-

schen Bogen und Überbau über eine Länge von ca. 16,0 m werden hierbei die verbleibenden

Stützweiten auf max. ca. 17,5 m reduziert, sodass eine Spannbetonplatte mit einer Konstrukti-

onshöhe von ca. 0,9 m hier wieder eine wirtschaftliche Konstruktion darstellt.

Durch die Anordnung des Bogens kann im Vergleich zum Bestandsbauwerk bzw. zu Variante 1,

auf eine Stützung zwischen den beiden Richtungsfahrbahnen der Autobahn verzichtet werden.

70 60 50 40 30 20 10

Abbildung 14: Ansicht Variante 5c, Angabe der Achsen (gelbe Kreise), ohne Maßstab [U 29]

Folgende Achsen werden für das neue Überführungsbauwerk für „Gründungszwecke“ definiert:

Achse 10: Widerlager Süd (Fahrtrichtung Frankfurt)

Achse 20: Brückenpfeiler (Obere Böschung, Fahrtrichtung Frankfurt)

Achse 30: Brückenpfeiler und Bogen (Untere Böschung Fahrtrichtung Frankfurt)

Achse 60: Brückenpfeiler und Bogen (Untere Böschung Fahrtrichtung Dortmund)

Achse 70: Widerlager Nord (Fahrtrichtung Dortmund)

Im Bereich der beiden Widerlager (Achsen 10 und 70) kann aus „gutachterlicher Sicht“ die

Lastabtragung über eine Flachgründung oder alternativ über eine Tiefgründung (Bohr-

pfähle) vorgenommen werden.

Gleiches gilt für die Brückenpfeiler ohne/mit Bögen (Achsen 20, 30 und 60).

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Projekt: Überführungsbauwerk K 36 Heerstraße, 57489 Drolshagen Projekt-Nr.: 20050 Seite62

Sollten Tiefgründungen vorgenommen werden, können dadurch tiefe Baugruben und

mögliche Hangrutschungen vermieden werden.

Die nachfolgend genannten gründungstechnischen Empfehlungen und Hinweise für die

Variante 5c sind zu beachten.

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10.3 Achse 10, Widerlager Süd (Fahrtrichtung Frankfurt)

10.3.1 Bodenkennwerte, Felsersatzwerte

Am Widerlager Süd kann eine Flachgründung (Kap. 10.3.2) oder eine Tiefgründung über

Bohrpfähle (Kap. 10.3.3) erfolgen.

Für die Baugrunderkundung im Gründungsbereich Widerlager Süd wurden die Großkernbohrun-

gen BK/GWM 1 und BK 2 niedergebracht (siehe Lageplan der Anlage1 sowie Bodenprofile der

Anlage 2).

Die Höhenangaben der Homogenbereiche (Boden-/ Felseinheiten), die charakteristischen Bo-

denkennwerte und Felsersatzwerte sind in den nachfolgenden Tabellen angegeben.

Tabelle 19: Höhenangaben der Homogenbereiche (Datengrundlage: BK/GWM 1, BK 2)

Tabelle 20: Charakteristische Bodenkennwerte und Felsersatzwerte

[ ] = Ersatzwerte für Auffüllungen ( ) = Ersatzwerte für Gewachsenen Boden und Festgestein 1 = Mittelwert 2 = Unterer und Oberer Grenzwert

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10.3.2 Flachgründung

Zum Zeitpunkt der Gutachtenerstellung dieGründungskote mit 473,90 mNHN angegeben.

Das Fundament ist über eine Betonausgleichschicht in den schwach verwitterten bis kompakten

Fels abzusetzen.

Sofern in der Gründungssohle noch Fels unzureichender Tragfähigkeit angetroffen wird, muss

entsprechend tiefer ausgekoffert und anschließend mit Unterbeton verfüllt werden. Die Grün-

dungssohle wird infolge der Schichtung/Schieferung und der Klüfte nicht gleichmäßig herzustel-

len sein. Lockere Ausbrüche aus der Gründungssohle sind zu entfernen, sodass die Ausgleich-

schicht überall auf gewachsenem ungestörten Fels aufliegt. Unebenheiten dürfen nicht einplaniert

werden.

Im Falle der Gründung über den Felszersatz gilt ein Bemessungswert σ des Sohlwider- R,d

stands (DIN 1054: 2010-12) von 500 kN/m².

Im Falle der Gründung über den schwach verwitterten bis kompakten Fels gilt ein Bemes-

sungswert σ des Sohlwiderstands (DIN 1054: 2010-12) von 800 kN/m². R,d

Der vorgenannte Bemessungswert des Sohlwiderstandes σ gilt nur unter der Voraussetzung, R,d dass im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit Setzungen in einer Größenordnung von 0,5 %

der kleineren Fundamentbreite zugelassen werden können.

Die für σ angegebenen Werte sind Bemessungswerte des Sohlwiderstandes und enthalten be- R,d reits den Teilsicherheitsbeiwert für den Grundbruchwiderstand  . Die Werte gelten bei lotrech- Gr

ten und mittigen Belastungen für die ständige Bemessungssituation BS-P.

Beim Auftreten von Horizontallasten sind die angegebenen Werte nach DIN 1054:2010-12 abzu-

mindern bzw. sind gesonderte Untersuchungen zum Grundbruch zu führen.

Eine Abnahme/Freigabe der Gründungssohle ist durch den Bodengutachter durchzufüh-

ren/einzuholen.

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10.3.3 Tiefgründung über Bohrpfähle

Zur Bohrpfahlbemessung können die nachfolgend genannten, charakteristischen Bemessungs-

werte (Bruchwerte der Pfahlmantelreibung und des Pfahlspitzendruck) angesetzt werden.

Tabelle 21: Bruchwerte der Pfahlmantelreibung und des Pfahlspitzendrucks

Es handelt sich um Erfahrungswerte in Anlehnung an EA-Pfähle [R 15].

Die notwendigen Abmessungen der Bohrpfähle (Längen, Durchmesser) ergeben sich nach den

statischen Erfordernissen.

Unterhalb der Pfahlaufstandsebene sollte aus „gutachterlicher Sicht“ das verwitterte bis kompakte

Festgestein in einer Mindestmächtigkeit von > 5,0 m anstehen.

Auf Basis der Untersuchungsergebnisse wird eine vorläufige Mindestabsetztiefe für Bohrpfähle in

Achse 10 in den schwach verwitterten bis kompakten Fels (Homogenbereich X2) von < 468,0 m

ü. NHN empfohlen.

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10.4 Achse 20, Brückenpfeiler (Obere Böschung, Fahrtrichtung Frankfurt)

10.4.1 Bodenkennwerte, Felsersatzwerte

Für die Baugrunderkundung im Gründungsbereich der Achse 20 (Brückenpfeiler) wurde die

Großkernbohrung BK 3 niedergebracht (siehe Lageplan der Anlage1 sowie Bodenprofile der

Anlage 2).

Die Höhenangaben der Homogenbereiche (Boden-/ Felseinheiten), die charakteristischen Bo-

denkennwerte und Felsersatzwerte sind in den nachfolgenden Tabellen angegeben.

Tabelle 22: Höhenangaben der Homogenbereiche (Datengrundlage: BK 3)

Tabelle 23: Charakteristische Bodenkennwerte und Felsersatzwerte

[ ] = Ersatzwerte für Auffüllungen ( ) = Ersatzwerte für Gewachsenen Boden und Festgestein 1 = Mittelwert 2 = Unterer und Oberer Grenzwert

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10.4.2 Flachgründung

Unter folgenden Bedingungen kann in der Achse 20 eine Flachgründung erfolgen:

• Auf das Fundament wirken keine maßgeblichen Horizontalkräfte aus dem Brückenbau- werk ein

• Gründungssohle auf NHN + 465,3 m, d.h. 2 m unter der aktuell geplanten Sohle (ggf. Magerbetontiefergründung)

• Bemessungswert des Sohlwiderstandes sigma = 500 kN/m² (am Rand 650 kN/m²) R,d

• Bettungsmodul k = 70 MN/m³ s

• Baugrubensicherung mittels Spritzbetonnagelwand. Die südliche Baugrubenwand ist auf dauerhafte Beanspruchung auszulegen (Neigung 70°, Nagelraster 2 x 2 m, Nagellänge 5 m, Entwässerungsöffnungen auf NHN + 467 m). Die westliche und östliche Wand ist nur temporär bzw. zum Arbeitsschutz zusichern

• Auf NHN + 467 m ist eine Dränage im Fundamentbereich vorzusehen, welche das Si- ckerwasser abführt

• Verfüllung Arbeitsraum von Sohle Baugrube bis Sohle Dränage mit Magerbeton

Eine Abnahme/Freigabe der Gründungssohle durch den Bodengutachter ist zwingend er-

forderlich.

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10.4.3 Tiefgründung über Bohrpfähle

Zur Bohrpfahlbemessung können die nachfolgend genannten, charakteristischen Bemessungs-

werte (Bruchwerte der Pfahlmantelreibung und des Pfahlspitzendruck) angesetzt werden.

Tabelle 24: Bruchwerte der Pfahlmantelreibung und des Pfahlspitzendrucks

Es handelt sich um Erfahrungswerte in Anlehnung an EA-Pfähle [R 15].

Die notwendigen Abmessungen der Bohrpfähle (Längen, Durchmesser) ergeben sich nach den

statischen Erfordernissen.

Unterhalb der Pfahlaufstandsebene sollte aus „gutachterlicher Sicht“ das verwitterte bis kompakte

Festgestein in einer Mindestmächtigkeit von > 5,0 m anstehen.

Auf Basis der Untersuchungsergebnisse wird eine vorläufige Mindestabsetztiefe für Bohrpfähle in

Achse 20 in den schwach verwitterten bis kompakten Fels (Homogenbereich X2) von < 458,0 m

ü. NHN empfohlen.

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10.5 Achse 30, Brückenpfeiler u. Bogen (Fahrtrichtung Frankfurt)

10.5.1 Bodenkennwerte, Felsersatzwerte

Für die Baugrunderkundung im Gründungsbereich der Achse 30 (Brückenpfeiler u. Bogen, Unte-

re Böschung, Fahrtrichtung Olpe) wurde die Großkernbohrung BK 4 niedergebracht (siehe Lage-

plan der Anlage1 sowie Bodenprofile der Anlage 2).

Die Höhenangaben der Homogenbereiche (Boden-/ Felseinheiten), die charakteristischen Bo-

denkennwerte und Felsersatzwerte sind in den nachfolgenden Tabellen angegeben.

Tabelle 25: Höhenangaben der Homogenbereiche (Datengrundlage: BK 4)

Tabelle 26: Charakteristische Bodenkennwerte und Felsersatzwerte

[ ] = Ersatzwerte für Auffüllungen ( ) = Ersatzwerte für Gewachsenen Boden und Festgestein 1 = Mittelwert 2 = Unterer und Oberer Grenzwert

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10.5.2 Flachgründung

Unter folgenden Bedingungen kann in der Achse 30 eine Flachgründung erfolgen:

• Mind. auf NHN + 459,2 m (Bestandsniveau) im gewachsenen Fels

• Geneigte Fundamentfläche (Neigung zw. 40 und 60° möglich) muss vollständig im ge- wachsenen Fels liegen (ggf. Magerbetonaufbau)

• Sollte die Neubaugründungssohle oberhalb des Bestandes geplant werden, ist der Be- stand vollständig abzubrechen und ein Magerbetonunterbau herzustellen (geneigte Flä- che beachten)

• Die Baugrube ist bei einer Neigung zw. 40° und 60° aus Gründen der Standsicherheit vollständig mit einer Spritzbetonnagelwand zu sichern (Felsgefüge).

Die nachfolgenden Widerstandswerte setzen eine vollständige Fundamentierung im Fels voraus

(s.o., vertikal und horizontal (geneigt):

• Steifemodul E (untere, mittlerer und oberer Wert) = 400 MN/m², 800 MN/m² s,k und 1.600 MN/m²

• Bettungsmodul k (untere, mittlerer und oberer Wert) = 200 MN/m³, 400 MN/m³ s,k und 800 MN/m³.

• Bemessungswert der Sohlspannung vertikal sigma = 1.500 kN/m² R,d,v und sigma = 2.250 kN/m² R,d,v,Rand

• Bemessungswert der Sohlspannung horiz. sigma = 1.000 kN/m² R,d,h und sigma = 1.500 kN/m² R,d,h,Rand

• Der Bemessungswert der Sohlspannung horizontal definiert sich aus dem ungünstigen Fallrichtung und Neigungen des Felsgefüges.

Setzungen vertikal und horizontal (geneigt) sind mit max. 0,5 cm zu erwarten.

Eine Abnahme/Freigabe der Gründungssohle durch den Bodengutachter ist zwingend er-

forderlich.

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10.5.3 Tiefgründung über Bohrpfähle

Zur Bohrpfahlbemessung können die nachfolgend genannten, charakteristischen Bemessungs-

werte (Bruchwerte der Pfahlmantelreibung und des Pfahlspitzendruck) angesetzt werden.

Tabelle 27: Bruchwerte der Pfahlmantelreibung und des Pfahlspitzendrucks

Es handelt sich um Erfahrungswerte in Anlehnung an EA-Pfähle [R 15].

Die notwendigen Abmessungen der Bohrpfähle (Längen, Durchmesser) ergeben sich nach den

statischen Erfordernissen.

Unterhalb der Pfahlaufstandsebene sollte aus „gutachterlicher Sicht“ das verwitterte bis kompakte

Festgestein in einer Mindestmächtigkeit von > 5,0 m anstehen.

Auf Basis der Untersuchungsergebnisse wird eine vorläufige Mindestabsetztiefe für Bohrpfähle in

Achse 30 in den schwach verwitterten bis kompakten Fels (Homogenbereich X2) von < 452,0 m

ü. NHN empfohlen.

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10.6 Achse 60, Brückenpfeiler u. Bogen (Fahrtrichtung Dortmund)

10.6.1 Bodenkennwerte, Felsersatzwerte

Für die Baugrunderkundung im Gründungsbereich der Achse 40 (Brückenpfeiler u. Bogen, Unte-

re Böschung, Fahrtrichtung Hagen) wurde die Großkernbohrung BK 5 niedergebracht (siehe La-

geplan der Anlage1 sowie Bodenprofile der Anlage 2).

Die Höhenangaben der Homogenbereiche (Boden-/ Felseinheiten), die charakteristischen Bo-

denkennwerte und Felsersatzwerte sind in den nachfolgenden Tabellen angegeben.

Tabelle 28: Höhenangaben der Homogenbereiche (Datengrundlage: BK 5)

Tabelle 29: Charakteristische Bodenkennwerte und Felsersatzwerte

[ ] = Ersatzwerte für Auffüllungen ( ) = Ersatzwerte für Gewachsenen Boden und Festgestein 1 = Mittelwert 2 = Unterer und Oberer Grenzwert

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10.6.2 Flachgründung

Unter folgenden Bedingungen kann in der Achse 60 eine Flachgründung erfolgen:

• Mind. auf NHN + 458,6 m (Bestandsniveau) im gewachsenen Fels

• Geneigte Fundamentfläche (Neigung zw. 40 und 80°) muss vollständig im gewachsenen Fels liegen (ggf. Magerbeton)

• Sollte die Neubaugründungssohle oberhalb des Bestandes geplant werden, ist der Be- stand vollständig abzubrechen und ein Magerbetonunterbau herzustellen (geneigte Flä- che beachten)

• Die Fundamentwand ist bei einer Neigung zw. 40° und 80° mit einer Spritzbetonnagel- wand zu sichern (Arbeitsschutz und Sicherstellung Felseinspannung)

• Die restliche Baugrube kann mit Felsnägeln und einer Netzsicherung in erfolgen (Arbeits- schutz)

Die nachfolgenden Widerstandswerte setzen eine vollständige Fundamentierung im Fels voraus

(s.o., vertikal und horizontal (geneigt):

• Steifemodul E , (untere, mittlerer und oberer Wert) = 400 MN/m², 800 MN/m² sk und 1.600 MN/m²

• Bettungsmodul k , (untere, mittlerer und oberer Wert) = 200 MN/m³, 400 MN/m³ sk und 800 MN/m³.

• Bemessungswert der Sohlspannung vertikal und horizontal sigma = 1.500 kN/m² R,d und sigma = 2.250 kN/m². R,d,Rand

Setzungen vertikal und horizontal (geneigt) sind mit max. 0,5 cm zu erwarten.

Eine Abnahme/Freigabe der Gründungssohle durch den Bodengutachter ist zwingend er-

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10.6.3 Tiefgründung über Bohrpfähle

Zur Bohrpfahlbemessung können die nachfolgend genannten, charakteristischen Bemessungs-

werte (Bruchwerte der Pfahlmantelreibung und des Pfahlspitzendruck) angesetzt werden.

Tabelle 30: Bruchwerte der Pfahlmantelreibung und des Pfahlspitzendrucks

Es handelt sich um Erfahrungswerte in Anlehnung an EA-Pfähle [R 15].

Die notwendigen Abmessungen der Bohrpfähle (Längen, Durchmesser) ergeben sich nach den

statischen Erfordernissen.

Unterhalb der Pfahlaufstandsebene sollte aus „gutachterlicher Sicht“ das verwitterte bis kompakte

Festgestein in einer Mindestmächtigkeit von > 5,0 m anstehen.

Auf Basis der Untersuchungsergebnisse wird eine vorläufige Mindestabsetztiefe für Bohrpfähle in

Achse 40 in den schwach verwitterten bis kompakten Fels (Homogenbereich X4) von < 452,0 m

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10.7 Achse 70, Widerlager Nord (Fahrtrichtung Dortmund)

10.7.1 Bodenkennwerte, Felsersatzwerte

Für die Baugrunderkundung im Gründungsbereich der Achse 50 (Widerlager Nord, Fahrtrichtung

Hagen) wurde die Großkernbohrung BK/GWM 6 niedergebracht (siehe Lageplan der Anlage1

sowie Bodenprofile der Anlage 2).

Die Höhenangaben der Homogenbereiche (Boden-/ Felseinheiten), die charakteristischen Bo-

denkennwerte und Felsersatzwerte sind in den nachfolgenden Tabellen angegeben.

Tabelle 31: Höhenangaben der Homogenbereiche (Datengrundlage: BK 5)

Tabelle 32: Charakteristische Bodenkennwerte und Felsersatzwerte

[ ] = Ersatzwerte für Auffüllungen ( ) = Ersatzwerte für Gewachsenen Boden und Festgestein 1 = Mittelwert 2 = Unterer und Oberer Grenzwert

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10.7.2 Flachgründung

Zum Zeitpunkt der Gutachtenerstellung dieGründungskote mit 473,90 mNHN angegeben.

Das Fundament ist über eine Betonausgleichschicht in den schwach verwitterten bis kompakten

Fels abzusetzen.

Sofern in der Gründungssohle noch Fels unzureichender Tragfähigkeit angetroffen wird, muss

entsprechend tiefer ausgekoffert und anschließend mit Unterbeton verfüllt werden. Die Grün-

dungssohle wird infolge der Schichtung/Schieferung und der Klüfte nicht gleichmäßig herzustel-

len sein. Lockere Ausbrüche aus der Gründungssohle sind zu entfernen, sodass die Ausgleich-

schicht überall auf gewachsenem ungestörten Fels aufliegt. Unebenheiten dürfen nicht einplaniert

werden.

Im Falle der Gründung über den Felszersatz gilt ein Bemessungswert σ des Sohlwider- R,d

stands (DIN 1054: 2010-12) von 500 kN/m².

Im Falle der Gründung über den schwach verwitterten bis kompakten Fels gilt ein Bemes-

sungswert σ des Sohlwiderstands (DIN 1054: 2010-12) von 800 kN/m². R,d

Der vorgenannte Bemessungswert des Sohlwiderstandes σ gilt nur unter der Voraussetzung, R,d dass im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit Setzungen in einer Größenordnung von 0,5 %

der kleineren Fundamentbreite zugelassen werden können.

Die für σ angegebenen Werte sind Bemessungswerte des Sohlwiderstandes und enthalten be- R,d reits den Teilsicherheitsbeiwert für den Grundbruchwiderstand  . Die Werte gelten bei lotrech- Gr

ten und mittigen Belastungen für die ständige Bemessungssituation BS-P.

Beim Auftreten von Horizontallasten sind die angegebenen Werte nach DIN 1054:2010-12 abzu-

mindern bzw. sind gesonderte Untersuchungen zum Grundbruch zu führen.

Eine Abnahme/Freigabe der Gründungssohle ist durch den Bodengutachter durchzufüh-

ren/einzuholen.

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10.7.3 Tiefgründung über Bohrpfähle

Zur Bohrpfahlbemessung können die nachfolgend genannten, charakteristischen Bemessungs-

werte (Bruchwerte der Pfahlmantelreibung und des Pfahlspitzendruck) angesetzt werden.

Tabelle 33: Bruchwerte der Pfahlmantelreibung und des Pfahlspitzendrucks

Es handelt sich um Erfahrungswerte in Anlehnung an EA-Pfähle [R 15].

Die notwendigen Abmessungen der Bohrpfähle (Längen, Durchmesser) ergeben sich nach den

statischen Erfordernissen.

Unterhalb der Pfahlaufstandsebene sollte aus „gutachterlicher Sicht“ das verwitterte bis kompakte

Festgestein in einer Mindestmächtigkeit von > 5,0 m anstehen.

Auf Basis der Untersuchungsergebnisse wird eine vorläufige Mindestabsetztiefe für Bohrpfähle in

Achse 50 in den schwach verwitterten bis kompakten Fels (Homogenbereich X4) von < 455,0 m

ü. NHN empfohlen.

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10.8 Allgemeine Hinweise zu Bohrpfahlgründungen

10.8.1 Mindesteinbindetiefe von Pfählen in den Fels

Nach EA-Pfähle [R 15] muss die Mindesteinbindetiefe in den Fels bei einer einaxialen Druckfes-

tigkeit von q > 5 MN/m² mindestens 0,50 m betragen. u

Die an 16 Bohrkernen (Fels = Sandstein, Probeneintragungen siehe Bodenprofile der Anlage 2)

festgestellten einaxialen Druckfestigkeiten q liegen im gesamten Untersuchungsbereich zwi- u

schen min. 25 MN/m² und max. 234 MN/m² (Mittelwert = 110 MN/m², sieheAnlage 4).

10.8.2 Querbeanspruchung von Pfählen

Der Nachweis der Tragfähigkeit von biegeweichen langen, schlanken Pfählen in den Grenzzu-

ständen STR und GEO braucht nicht geführt zu werden, wenn die Pfähle vollständig im Boden

eingebettet sind und die waagerechte charakteristische Beanspruchung für BS-P höchstens 3 %

bzw. für BS-T höchstens 5 % der lotrechten Beanspruchung erreicht [R 15].

Die Bettungsmoduln der Boden-/ Felseinheiten (Homogenbereiche) dürfen nach der Gleichung k = E /D angesetzt werden, wenn sie nur der Ermittlung der Schnittgrößen dienen. s,k s,k

Dabei ist:

ks,k= charakteristischer Wert des Bettungsmoduls Es,k= charakteristischer Wert des Steifemoduls Ds = Pfahlschaftdurchmesser, solange Ds < 1,0 m ist; bei Ds > 1,0 m ist Ds = 1,0 m

Der Anwendungsbereich der Gleichung ist durch eine rechnerische maximale charakteristische

Horizontalverschiebung von entweder 2,0 cm oder 0,03 x D begrenzt; der kleinere Wert ist maß- s gebend.

Wir weisen darauf hin, dass ein horizontaler Bettungsmodul ab OK Pfahlkopf mit „0“ beginnend

nach unten hin „linear“ gesteigert werden kann.

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10.8.3 Allgemeine Hinweise und Empfehlungen

Grundsätzlich sind die Angaben der einschlägigen Regelwerke, der gültigen DIN-Normen und der

EA-Pfähle [R 15] zu beachten.

Die äußere und innere Tragfähigkeit sind nachzuweisen. Darüber hinaus müssen die unter den

planmäßigen Einwirkungen auftretenden Verformungen für das Bauwerk verträglich sein. Die

Pfahlaufstandsebenen sind in den einzelnen Bauwerksachsen so zu staffeln, dass eine Lastaus-

breitung unter 45° – von den Pfahlaußenkanten gemessen – die Nachbarpfähle nicht schneidet.

Ist dies nicht gegeben, sind bei Pfahlgruppen die i. d. R. höheren Setzungen des Gesamtsystems

und die gegenüber dem Einzelpfahl verminderte Tragfähigkeit zu untersuchen (gegebenenfalls

sind dann Abminderungsfaktoren zu berücksichtigen).

Durch gezielte Verpressungen des Pfahlmantels können für eine Vorbemessung die Werte für die

Pfahlmantelreibung um etwa 25% erhöht werden.

Das Widerstand-Setzungs-Verhalten von Bohrpfählen wird auch maßgeblich durch die Sorgfalt

bei der Herstellung bestimmt. Auf eine gute Qualität bei den Ausführungsarbeiten ist daher zu

achten (Eigenüberwachung/Fremdüberwachung).

Pfahlsetzungen sind in der Größenordnung von s ≤ 1,0 cm zu erwarten.

Bei der Herstellung der Bohrpfähle können aufgrund unzureichender Felsfestigkeiten örtlich tiefe-

re Bohrungen erforderlich werden. Deshalb wird empfohlen, in der Ausschreibung die Position

„Bohrpfahlverlängerung“ (Anschweißen Zusatzbewehrung) mit aufzunehmen.

Die Angaben des Anwendungsdokumentes der Norm DIN EN 1536:1999-06 „Ausführung von

besonderen geotechnischen Arbeiten (SpeziaItiefbau) – Bohrpfähle“ [R 21] sind zu beachten.

Vor der endgültigen Herstellung der Pfähle sind die Aufstandsebenen durch Pfahlbefahrungen zu

überprüfen und festzulegen. Sofern in der Aufstandsebene kein ausreichend fester Fels angetrof-

fen wird, ist gegebenenfalls eine Tieferführung erforderlich.

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Es wird empfohlen, vor/während/nach der Herstellung von Bohrpfählen Probebelastungen /

Qualitätsprüfungen durchführen zu lassen.

Vor und während dem Einsatz von Bohrgeräten sind die örtlichen Verhältnisse und Randbedin-

gungen (Grundstücksbesitzverhältnisse, Erdleitungen, stabilisiertes Arbeitsplanum und Baustra-

ße für schweres Bohrpfahlgerät, seitliche Abstände und Arbeitshöhe für Bohrpfahlgerät, etc.) zu

berücksichtigen bzw. entsprechend anzupassen oder herzustellen.

10.9 Erdbebensicherheit

Das Untersuchungsgebiet gehört zu keiner Erdbebenzone [K 6].

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11 TIEFBAUTECHNISCHE BEURTEILUNG / BAUAUSFÜHRUNG

11.1 Homogenbereiche / Bodenklassen nach DIN 18300, 18301, 18304

11.1.1 Homogenbereiche / Bodenklassen, DIN 18300, Erdarbeiten

Die festgestellten Bodenschichten wurden gemäß DIN 18300 in folgende Homogenbereiche und

Bodenklassen eingeteilt:

Tabelle 34: Tabellarische Übersicht der Homogenbereiche und Bodenklassen nach DIN 18300

Auf das mögliche Vorhandensein von Steinen/Blöcken/Geröllen innerhalb der Homogenbereiche

B1, B2, B3, B4 und B5 wird hingewiesen.

Eine fachtechnische Fremdüberwachung der Erd- und Gründungsarbeiten durch einen Boden-

gutachter wird empfohlen (z.B. Abnahme von Gründungssohlen, Prüf-, Kontrollversuche, etc.).

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11.1.2 Homogenbereiche / Bodenklassen, DIN 18301, Bohrarbeiten

Die festgestellten Bodenschichten wurden gemäß DIN 18301 in folgende Homogenbereiche und

Bodenklassen eingeteilt:

Tabelle 35: Tabellarische Übersicht der Homogenbereiche und Bodenklassen nach DIN 18301

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11.1.3 Rammbarkeit, DIN 18304

Eine allgemeine Klassifizierung der Rammbarkeit der aufgeschlossenen Schichten ist der nach-

folgenden Tabelle zu entnehmen.

Tabelle 36: Tabellarische Übersicht der Homogenbereiche und Rammbarkeit

Beim Einbringen von Trägern, Spundwände etc. ist mit z.T. sehr hohen Widerständen zu rech-

nen. Es sollten daher Spül-/ Auflockerungsbohrungen und v.a. Boden- und Felsaustauschboh-

rungen vorgesehen werden.

Zur Vermeidung von Baugrundverformungen wird empfohlen, während des Ziehens von Trägern

und Spundbohlen eine Verpressung der Hohlräume mit Dämmer vorzunehmen (vor allem in sen-

siblen Bereichen, die keine Baugrundverformungen zulassen).

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11.2 Wasser-/ Frostempfindlichkeit der anstehenden Böden, Wetterrisiko

Die oberste gewachsene Bodenschicht ist i.d.R. als sehr stark wasser-, frost- und störempfindlich

einzustufen.

Auf die Hinweise und Empfehlungen der ZTV E-StB 17 [R 2] zur Durchführung von Erd- und

Gründungsarbeiten bei schlechten Witterungsverhältnissen wird verwiesen.

Die Arbeiten sind zügig und abschnittsweise nach Angabe der Bauleitung unter Beachtung des

Wetterrisikos durchzuführen. Die Abschnitte sind so zu bemessen, dass unmittelbar nach dem

Freilegen des Planums die weitere Bearbeitung erfolgen kann.

11.3 Anlage von Baustraßen

Für die Herstellung von standsicheren Baustraßen sollte ein gut verdichtungsfähiger Schüttstoff

mit wenig Nullanteil (z.B. Natursteinmaterial, RC oder ein unverwitterter Felsschutt der Körnung

0/80 bis max. 0/200, o.ä.) verwendet werden.

Vor dem Aufbringen des Schüttstoffes muss der vorhandene Oberboden/Mutterboden sowie die

durchwurzelte Zone komplett abgeschoben werden. Anschließend kann die Schüttung auf das

nachverdichtete Erdplanum aufgebracht werden. Sollten sich bei der Verdichtung Hinweise auf

unzureichende Tragfähigkeiten ergeben, müssen diese ausgekoffert und mit Schüttstoffen wieder

aufgebaut werden. Zur Stabilisierung des Untergrundes kann es erforderlich sein, zunächst eine

Grobschlagschicht einzubauen. Alternativ sind auch Kombigitter möglich.

Die notwendige Stärke der Stabilisierungsschicht ist in Abhängigkeit der Baufahrzeuge abzu-

stimmen.

Die Baustraßenböschungen (Einschnitt- und Dammböschungen) können mit einer Neigung ≤ 1:1

in den anstehenden Böden/Schüttstoff angelegt werden. Bei der Herstellung der neuen Schüt-

tung auf ≥ 10° geneigtes Gelände sollte die neue Schüttung mit dem Untergrund verzahnt wer-

den. Der Abstand des äußersten Fahrbahnrandes zur Böschungsschulter (talseitig) sollte ≥ 2,0 m

betragen.

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11.4 Böschungen / Baugruben / Verbaumaßnahmen

11.4.1 Böschungen, zulässige Böschungswinkel gemäß DIN 4124

Tabelle 37: Zulässige Böschungswinkel gemäß DIN 4124

Böschungen sind während der Bauzeit dauerhaft mit Folien abzudecken. Die Folie ist an der Bö-

schungskrone und am Böschungsfuß zu befestigen.

Niederschlagswasser ist zu fassen und von der Böschung fern zu halten. Im Falle von austreten-

den Wässern aus Böschungsbereichen sind Belastungsfilter (Grobsteinprismen, ggf. mit Geotex-

til) zur Stabilisierung der Böschung aufzubringen.

Hinter der Böschungskante ist ein ausreichend breiter Schutzstreifen von Lasten (insbesondere

Baustellenverkehr) freizuhalten.

Die erforderlichen Baugruben können in den Auffüllungen und gewachsenen Böden (Hangschutt)

und im völlig verwitterten Fels bei ausreichendem Platzbedarf und unbelasteten Böschungsschul-

tern (z.B. Schwerverkehr) mit Böschungen frei unter ≤ 1:1 (45°) hergestellt werden.

Bei Grundwasser-/ Schichtwassereinfluss wird die Herstellung von unverbauten Bö-

schungen nicht empfohlen.

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Ab Böschungshöhen von ≥ 5,0 m ist eine mind. 1,0 m breite Berme anzuordnen. Es ist zusätzlich

ein Standsicherheitsnachweis (gemäß DIN 4084) erforderlich.

Im kompakten Felsuntergrund sind Baugrubenböschungen bis 70° möglich. Durch das vorhan-

dene Trennflächengefüge kann es örtlich zu Mehrausbruch kommen. Eine abschließende Beur-

teilung der Böschungsstandsicherheit durch den Bodengutachter wird dringend empfohlen.

Eine gesonderte Betrachtung der Standsicherheit der Baugrubenböschungen ist bei einem ge-

planten Lasteintrag (z. B. Kran, Schwerlastverkehr, neue Schüttungen etc.) an der Böschungs-

schulter zu führen (Abstand Lasteintrag Böschungsschulter ≤ 2,0 m).

11.4.2 Baugruben, Verbaumaßnahmen

Bei beengten Platzverhältnissen (z.B. Sicherung von Baugruben an den Widerlagern, Sicherung

im Gründungsbereich der Brückenstützen, Sicherung von Baustraßen etc.) sind ggf. Verbaumaß-

nahmen erforderlich.

Diese können z.B. als Spritzbetonnagelwand oder als Trägerbohlwandverbau („Berliner Verbau“)

mit gebohrten Trägern (Einbindung in den Felsuntergrund), vermutlich mit Rückverankerung,

ausgeführt werden. Ein Einrammen von Trägern/Spundbohlen in den Felsuntergrund ist nicht o-

der nur gering (≤ 0,5 m) möglich. Für größere Tiefen sind daher Boden-/ Felsaustauschboh-

rungen auszuführen.

An schwer zugänglichen Stellen für Bohrgeräte kann eventuell auch eine Baugrubensicherung

mittels temporären Felsnägeln und Spritzbetonschale (Fels und Bodenvernagelung) ange-

wendet werden.

Bei der Dimensionierung des Baugrubenverbaus sind u.a. die Empfehlungen des Arbeitskreises

für „Baugruben“ (EAB) [R 16] – insbesondere im Hinblick auf Erddruckansatz, Fußverspannung

und zulässiger Kopfverschiebung – zu beachten.

Bei der statischen Bemessung und Dimensionierung eines Baugrubenverbaus sind die in

Kap. 5.4 angegebenen Boden-/ Felskennwerte zu Grunde zu legen. Dabei sind die Bodenprofile

und die örtlichen vorhandenen Grundwasserstände zu beachten (sieheAnlage 2).

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Um ein Einströmen von Grundwasser durch die Baugrubenwände und -sohle zu verhindern, soll-

te eine Abdichtung erfolgen. Je nach örtlicher Untergrundbeschaffenheit kann anstehender

Felszersatz oder Fels zumindest als „sperrende Sohlschicht“ in Anspruch genommen werden.

Im Falle der Ausführung von verpressten Mikropfählen (D < 0,30 m) können in Anlehnung an s

EA-Pfähle [R 15] die nachfolgenden charakteristischen Werte (Erfahrungswerte) für die Pfahl-

mantelreibung q angesetzt werden. s,k

Tabelle 38: Erfahrungswerte für die Pfahlmantelreibung q bei verpressten Mikropfählen s,k

[ ] = Ersatzwerte für Auffüllungen

Die tatsächlich mobilisierbaren Ankerkräfte sind im Zuge von Probe-, Eignungs- und Abnahme-

prüfungen auf der Baustelle - entsprechend den Anforderungen der aktuellen Regelwerke und

DIN-Normen - durch den Hersteller nachzuweisen.

Es wird darauf hingewiesen, dass im Zuge von Schurf- und Bohrarbeiten innerhalb der Auffüllun-

gen und Kiese mit Bohrhindernissen wie eingeschalteten Steinen / Blöcken / Geröllen zu rechnen

ist.

Mehrmengen an Verpressmaterial sind innerhalb der grobkörnigen Auffüllungen zu erwarten

(kleine Hohlräume oder Großporenräume können vorhanden sein).

Für ausbetonierte Trägerfüße des Baugrubenverbaus im Fels (Homogenbereich X 2/X 4) kann

ein charakteristische Pfahlspitzendruck q von < 600 kN/m² angesetzt werden. b,k

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Für die Sicherung von Baugrubenböschungen im Fels sind ein allgemeiner, horizontaler und

vertikaler Nagelabstand von 1,5 m anzunehmen. Die Sicherung der Felskörper hat in Abhängig-

keit des Felsgefüges mit einer konstruktiven, temporären Spritzbetonschale in einer Mindeststär-

ke von ≥ 15 cm mit einer zu bestimmenden Bewehrung aus Mattenstahl zu erfolgen. Die Lage

der Felsnägel ist in Abhängigkeit des freigelegten Felsgefüges gutachterlich festzulegen.

Die Nägel sollten im Allgemeinen mindestens > 4,0 m (Anker-Durchmesser 32 mm) in den Fels-

untergrund einbinden. Die Spritzbetonschale ist zur Vermeidung von Stauwasserbildungen aus

Kluftwasser in einem Rastern von ca. 2,0 m mit Entwässerungsöffnungen zu versehen. Die Bö-

schungssicherungen muss mit Abschnittshöhen von ≤ 2,0 m hergestellt werden.

Beim Einsatz von Bohrgeräten sind die örtlichen Verhältnisse und Randbedingungen (Grund-

stücksbesitzverhältnisse, Erdleitungen, stabilisiertes Arbeitsplanum und Baustraße für schweres

Bohrpfahlgerät, seitliche Abstände und Arbeitshöhe für Bohrpfahlgerät, etc.) zu berücksichtigen

bzw. entsprechend anzupassen oder herzustellen.

11.5 Wasserhaltungsmaßnahmen

Es ist sind die örtlich vorhandenen Grundwasserstände zu berücksichtigen (siehe Kapitel 6 und

Bodenprofile derAnlage 2).

Der Nachweis gegen Auftrieb und hydraulischen Grundbruch im Bauzustand ist – unter Beach-

tung des Bemessungswasserstands – zu führen.

Oberhalb des Grundwasserspiegels kann eine Offene Wasserhaltung mit Baudrainagen und

Pumpensümpfen ausgeführt werden. Das Pumpwasser ist schadlos abzuleiten. Es ist auf die Fil-

terstabilität der Drainagen zu achten (ggf. sind die Drainagen mit abgestuftem Natursteinmaterial

zu umhüllen). Im Falle eines Feinkornaustrags sind Trübstoffmessungen auszuführen. Der zuläs-

sige Trübstoffgehalt im Pumpwasser liegt bei < 1,0 mg/l. Nach dem Ende des jeweiligen Bauab-

schnitts sind die Baudrainagen wieder zu verschließen.

Unterhalb des Grundwasserspiegels kann es auch erforderlich sein, aufwändigere Wasserhal-

tungsmaßnahmen (Anlage von Kurzbrunnen, ggf. Schwerkraftbrunnen) auszuführen. Hierzu sind

Brunnen (z.B. Schachtringe) unter die Aushubebene abzusenken, so dass hier beim Pumpein-

satz eine Vorflut besteht. Je nach Durchlässigkeit der anstehenden Schichten ist dabei mit der

Anlage von mehreren Brunnenpositionen zu rechnen.

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Bei weitgehend dicht umschlossenen Baugruben muss das außen anstehende Grundwasser

nicht oder nur mit einer Restwasserhaltung gefördert werden, wenn die Verbauelemente

(z.B. Spundwand, Bohrpfahlwand etc.) in den relativ gering durchlässigen Fels einbinden oder

alternativ eine innenliegende Dichtsohle (z.B. Betonsohle) hergestellt wird.

Das Grundwasser sollte während der Bauzeit bis > 0,5 m unter Aushubsohle abgesenkt werden.

Ein entsprechender zeitlicher Vorlauf für die Grundwasserabsenkung ist einzuplanen.

Das Grundwasser/Restwasser muss „schadlos“ und kontrolliert abgeleitet werden.

Für die Ableitung bzw. Rückführung der Grund- und Restwassermengen ist bei der zuständigen

Wasserbehörde frühzeitig vor Baubeginn eine Genehmigung einzuholen.

11.6 Verfüllen von Arbeitsräumen, Baugrubenverfüllung

Für die Hinterfüllung der Widerlagerwände und die Verfüllung von Baugruben sowie ggf. für den

Neuaufbau von Dammschüttungen wird ein nicht bindiger, feinkornarmer (max. 7% Feinkorn-

anteil), gut durchlässiger Schüttstoff (Fremdmaterial) empfohlen.

Das Fremdmaterial ist in Lagen von max. 0,3 m einzubauen und auf eine Proctordichte von mind.

98% zu verdichten, so dass nach dem Einbau keine größeren Setzungen auftreten.

Im dicht eingebauten Zustand können für den Schüttstoff die folgenden Bodenkennwerte (drai-

nierter Boden) angesetzt werden:

Wichte = 20,0 kN/m³ k

Reibungswinkel φ‘ = 30,0 ° k Kohäsion c’ = 0 kN/m² k

Die erreichte Verdichtungsleistung ist nachzuweisen.

Die ausreichende Verdichtung gilt dann als erbracht, wenn auf den verdichteten Schüttoberflä-

chen bei Plattendruckversuchen E -Werte ≥ 60 MN/m² (DIN 18134) erreicht werden. V2

Ausreichend dauerhaft standsichere Böschungen können mit ≤ 1:1,5 (≤ 33°) hergestellt werden.

Die gilt auch für die Optimierung der Flügelwände Achse 10 mittels Anschüttungen [U 36].

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11.7 Wiederverwendung örtlicher Materialien

Für weitere Verwendungszwecke können die bei Aushubmaßnahmen anfallenden, gering bindi-

gen Böden (Auffüllungen, Hangschutt) bei geeigneten Wassergehalten aus abfall-/ geotechni-

scher Sicht wiederverwendet werden.

Weiterhin kann der beim Aushub anfallende schwach verwitterte bis kompakte Fels wiederver-

wendet werden, wenn der Fels mit Hilfe einer Brechanlage auf eine zulässige Körnung herunter-

gebrochen wird.

Zur Wiederverwendung vorgesehene Erdstoffe sind im Falle einer Zwischenlagerung vor dem

Eindringen von Niederschlagswasser zu schützen.

Bei zu hohen Wassergehalten sind bindige Böden ohne geeignete Bodenverbesserungsmaß-

nahmen (z. B. Kalk-/ Mischbinderzugabe) nicht für Verfüllungen/ Schüttungen geeignet.

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11.8 Gründung der Rüsttürme (Traggerüst)

In den Bereichen der äußeren Streifen der A45 müssen Rüsttürme aufgestellt werden (im Zuge

der Planung für das Traggerüst für das Überführungsbauwerk K36 über die A45).

Für die Gründung dieser kommen wir auf Pressungen unterhalb der Fundamente von ca.

200 kN/m² [U 35].

Unter Beachtung der Ergebnisse der Bodenaufschlüsse BK4+DPH 12 (Südseite) und BK5+DPH

13 (Nordseite) besteht die Möglichkeit, eine Bodenpressung oder einen Bemessungswert des

Sohlwiderstandes von 200 kN/m² über ein Fundament zuzulassen [U 35].

Der Felszersatz/Fels steht hier oberflächennah an und ist gut tragfähig.

Da zur Zeit noch keine Details zur Gründung der Rüsttürme (Gründungshöhen, Abmessungen

der Fundamente, genaue Lage der Fundamente etc.) bekannt sind, empfehlen wir, zu einem spä-

teren Zeitpunkt noch einmal Kontakt zu einem Bodengutachter aufzunehmen [U 35].

Ggf. sind für die geplanten Fundamente Grundbruch- und Setzungsberechnungen nach DIN aus-

zuführen.

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12 WEITERE EMPFEHLUNGEN

12.1 Baubegleitende Begutachtungen / ergänzende Analysen

Zur exakten Ermittlung der Grenzen zwischen nicht belasteten und PAK-belasteten Materialien

wird empfohlen, eine gutachterliche Begleitung für die Aushubarbeiten vorzusehen. Somit kann

verhindert werden, dass ggf. nicht belastete Materialien mit belasteten Materialien vermischt wer-

den und dadurch höhere Entsorgungskosten entstehen.

Ergänzende PAK-Bestimmungen (PAK-Sprühtests) und PAK-Analysen sind ggf. im Rahmen der

Aushubmaßnahmen erforderlich und daher optional vorzusehen. Im Falle von PAK-

Laboranalysen (Analysedauer mind. 5 Arbeitstage) ist eine entsprechende Baustellenlogistik (z.B.

Zwischenlager mit Containern, etc.) einzuplanen.

Ggf. sind weitere Analysen (LAGA, Deponieverordnung, Mantelverordnung etc.) auszuführen.

12.2 Fremdüberwachung, Kontrollprüfungen, Setzungsbeobachtungen

Eine fachtechnische Fremdüberwachung der Erd- und Gründungsarbeiten durch den Bodengut-

achter wird empfohlen (z. B. Abnahme von Gründungssohlen, Pfahlabnahmen, Prüf-, Kontrollver-

suche etc.).

Die Anzahl der erforderlichen Kontrollprüfungen der Verdichtung sollte von der Bauleitung / Bau-

überwachung unter Berücksichtigung der Eigenüberwachungsprüfungen der bauausführenden

Firma festgelegt werden (nach ZTVE - StB 17 [R 2]).

Setzungsmessungen gemäß DIN 4107 sollten zur Setzungskontrolle der ordnungsgemäßen

Bauausführung durchgeführt werden.

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12.3 Beweissicherung

Es sollte vor Beginn der Bauarbeiten der bauliche „Ist-Zustand“ von Bauwerken, Verkehrsflächen

etc. zumindest in Form einer Beweissicherung aufgenommen werden.

12.4 Erschütterungsmessungen

Im Falle von benachbarten, sensiblen Bauwerken wird die Durchführungen von Erschütterungs-

messungen nach DIN 4150 empfohlen. Hierdurch können Bauwerksschäden vermieden werden

und gegebenenfalls über Änderungen von Arbeitsabläufen entschieden werden.

12.5 Bodenkundliche Baubegleitung

Es ist zu prüfen, ob eine bodenkundliche Baubegleitung notwendig ist. Diese verfolgt das Ziel,

ggf. vorhandene Auflagen der Genehmigungsplanung in Hinblick auf die Forderungen des Bo-

den- und Gewässerschutzes erfolgreich in Ausführungsplanung und Ausführung umzusetzen

bzw. zu begleiten.

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13 SCHLUSSBEMERKUNGEN

Für den Ersatzneubau des Überführungsbauwerks K 36 „Heerstraße“ über die BAB 45 in 57489

Drolshagen wurden Baugrunduntersuchungen durchgeführt. Es erfolgte eine Erkundung der

Baugrundverhältnisse bis max. 25,0 m u. GOK.

Es wird grundsätzlich darauf hingewiesen, dass nur punktuelle Bodenaufschlüsse vorliegen und

dass die Bodenbeschaffenheit zwischen den vorhandenen Aufschlusslokalitäten different ausge-

bildet sein kann.

Werden im Zuge der Aushubarbeiten Böden angetroffen, die von den Beschreibungen im vorlie-

genden Gutachten abweichen, sind die Materialien / Böden vorsorglich zu separieren und es ist

ein Bodengutachter einzuschalten. Ggf. sind dann zusätzliche Beprobungen und Analysen erfor-

derlich.

Der vorliegende Geotechnische Bericht ist nur in seiner Gesamtheit verbindlich.

Veröffentlichungen – auch in Auszügen – bzw. die Weitergabe an Dritte bedürfen ausdrücklich

unserer schriftlichen Genehmigung.

Der Bericht gibt den Kenntnisstand vom 02. Dezember 2024(Endfassung) wieder.

ILG Lenz + Gast GmbH

Die Bodengutachter

Dipl. Geol. O. Gast Dipl. Geol. J. Lenz

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Südseite

ACHSE 10

m ü. NHN

BK/GWM 1

480.0 SCH 7 BK 2

479,207 mNN 479,075 mNN 479,060 mNN 479.0 A A, G, u, braun, grau B 1 2/1 MAu A, Oberboden, dunkelbraun O 1/1 MA A u 0.20 A, Oberboden, graubraun O 0.20 1/2 MP1 7/1 MP1 0.70 A A, G, u, s', graubraun B 1 A, G, u, s', Ziegel, graubraun, 1/3 MP1 A 2/2 MP1 B 1 0.70 478.0 A A, G, grau B 1 1.30 1.00 dunkelbraun A 1.00 A, X, g', graubraun B 1 01.09.2022 A A, G, u', s', graubraun, grau B 1 1/4 MP1 A, G, u, s', braun, graubraun B 1 7/2 MP1 2.00 2/3 MP1 2.00 2.00 477.0 A A, G, grau B 1 A, G, u, s', graubraun B 1 1/5 MP1 A A, G, u, s', braun, graubraun B 1 7/3 MP1 2.50 A 2.40 SCH7 (0,00 - 2,50) 2/4 MP1 2.70 2/5 MP1 A A, G, graubraun B 1 Hs, G, u, s', hellbraun - beige B 5 476.0 BK2 (0,20 - 3,00) Zv 3.00 1/6 MP5 3.40 Zv Zv Zv, Sandstein, graubraun, dunkelgrau, Zv X 1 Zv Zv dunkelbraun _ 475.0 Zv 1/7 MP5 2/6 MP6 Zv Zv 4.40 Hs, G, u, s', hellbraun - beige B 5 Z Z, Sandstein, stückig, graubraun, Z X 2

UK Gründung Widerlager Süd, Bestand = 473,90 m ü. NHN 2/7 MP6 Z Z dunkelgrau, blaugrau

474.0 SCH 8 Z Z 5.00 1/8 MP5 5.60 473.0 DPH 11 472,949 mNN Z Z Z Z Z Z Z, Sandstein, stückig - kleinstückig, X 2 BK1 (2,4 1 0 / - 9 5 M ,6 P 0 6 ) Zv Z Z Z v v 6.00 Zv, Sandstein, dunkelbraun X 1 ACHSE 20 Sch 4 la 7 g 1 z , a 7 h 0 le 1 n m je N 1 N 0 cm 8/2 M 8 P / 1 1 Z Z M v v A A Z u v 0.20 A A, , G Ob , e u r , b s o ', d W en u , r z d e u l n n k , e d l u b n ra k u e n lbraun O B 1 2/8 MP6 Z Z Z Z Z Z 7.00 graubraun, dunkelgrau, blaugrau 1/10 MP6 Z Z Z Z Z 7.00 Z du , n S k a e n l d g s ra te u i , n g , r s a t u ü b ck la ig u , rotbraun, X 2 472.0 8/3 MP6 Zv 0.40 Z Z Z, Sandstein, kernig - stückig, 0.0 0 10 20 30 40 Zv, Sandstein, dunkelbraun, rotbraun, X 1 P P 4 5 ( ( 7 7 , , 0 3 8 0 - - 7 7 , , 3 5 0 0 ) ) Z Z Z Z Z gr , a S u a b n la d u s , t e d i u n n ,k k e e r l n g i r g a u - , s d tü u c n k k ig e , lblau X 2 Z Z Z Z Fossilien, rotbraun, dunkelgrau, X 2 graubraun Z graublau 1.00 2/9 MP6 Z Z 8.00 Z Z 8.00 471.0 Z Z 1.0 Z Z Z Z Z, Sandstein, stückig - kleinstückig, X 2 Z Z graublau, dunkelgrau, dunkelblau Z Z Z Z, Sandstein,stückig - kleinstückig, X 2 Z 9.00 470.0 Z graublau, dunkelgrau, dunkelblau Z Z Z, Sandstein, kernig - stückig, BK 3 2.0 Z Z Z Z graublau, dunkelgrau, dunkelblau X 2 Z Z 1/11 MP6 Z Z 10.00 468,656 mNN 2/10 MP6 10.00 469.0 Z Z 3.0 Z Z 3/1 MP1 A A, G, grau, dunkelgrau B 1 Z Z Z Z, Sandstein, stückig, graublau, 0.20 _ 4 5 1 2 8 00 Vorläufig empfohlene Mindestabsetztiefe für Bohrpfähle = 468,0 m ü. NHN Z Z Z Z dunkelgrau, dunkelbraun X 2 468.0 A A, G, x, u', s', umgelagerter Sonde steht auf! Z, Sandstein,stückig - kleinstückig, Z UK Gründung Stütze Achse 01, Bestand = 467,30 m ü. NHN 1.30 3/2 MP1 Fels, braun - dunkelbraun B 1 Z Z Z Z Rostspuren, graublau, dunkelgrau, X 2 11.75 Z Z 1.00 _ Z Z dunkelbraun 25.07.2022 1/12 MP6 Z Z 12.00 467.0 01.09.2022 A A, G, x, u', s', braun, dunkelbraun B 1 Z Z Z Z SCH 9 3/3 MP1 2.00 Z Z Z Kernverlust Z Z Z Z, Sandstein, stückig - kleinstückig, 465,811 mNN 2.50 2/11 MP6 Z Z 13.00 Z Z graublau, dunkelgrau, dunkelblau X 2 466.0 A A, X, s, g', u', dunkelgrau, rotbraun B 1 Z, Sandstein, kernig - stückig, Z 9/1 MAu A, Oberboden, dunkelbraun O 3/4 MP1 3.00 2/12 MP6 Z teilweise zerklüftet, rot, dunkelgrau, X 2 Z Z Z Zv Zv 0.25 Z Z grau 1/13 MP6 Z Z 14.00 465.0 9/2 MP6 Z Z Z v v v Z Z v v Z gr v a , u S b a r n a d u s n tein, dunkelbraun, rotbraun, X 1 3/5 MP1 Z 13.40 Z, Sandstein, kernig - stückig, Z Z Z Z gr , a S u a b n la d u s , t e d i u n n , k k e e l r g n r i a g u - , s d t u ü n ck k i e g l , blau X 2 ACHSE 30 9/3 MP6 Zv Zv 1.00 Zv, Sandstein, dunkelgrau, blaugrau X 1 A A, S, g, u, dunkelgrau, rotbraun B 1 2/13 MP6 Z porös, zerklüftet, rotbraun, dunkelbraun, X 2 1/14 MP6 Z Z Z 15.00 464.0 DPH 12 1.50 Z Z Z Z 15.00 blaugrau P1 (15,23 - 15,50) Z Z Z Z Fo , S ss a i n lie d n s , t e g in ra , u k b e l r a n u ig , d - u s n tü k c e k lg ig ra , u, X 2 461,984 mNN 3/6 MP1 5.50 P6 (15,80 - 16,00) Z Z Z 1/15 MP6 Z Z 16.00 dunkelblau 463.0 BK 4 S 0 chla 1 g 0 zah 2 le 0 n je 3 0 10 c 4 m 0 BK3 (2,0 3 0 / - 7 5 M ,5 P 0 6 ) Z Z Z v v Z Z Z Z v v 6.00 Z d Z u v , , n S S k a e a n l n d g d s ra s te u te i , n i r n , o , s t R t b ü r o c a s k u t i n p g u , R re o n s , t g sp ra u u re b n la , u, X 1 Z Z Z Z Z 1/16 MP6 Z Z Z Z Z Z Z 17.00 Z gr , a S u a b n la d u s , t e d i u n n , k k e e l r g n r i a g u - , s d t u ü n ck k i e g l , blau X 2 462.0 461,491 mNN 0.0 P7 (6,55 - 6,75) Z Z X 2 Z Z Z Z Z, Sandstein, stückig - kleinstückig, 3/8 MP6 Z Z rotbraun, dunkelgrau, graublau Z Z Z, Sandstein, stückig, rotbraun, Z Z graublau, dunkelgrau, dunkelblau X 2 Z 7.00 Z X 2 Z Z SD4a Sd Z Z Z Z Z dunkelbraun, blaugrau 1/17 MP6 Z Z 18.00 461.0 1.30 4 4 / / 1 2 S M M D P P 4b 3 5 Zv A Zv 0 0 . . 3 4 7 8 S A, d G, u, s, graubraun, dunkelgrau B 3 1.0 Z Z Z Z Z Z ro , t S br a a n u d n s , t e d i u n n , k k e le lg in ra s u tü , c g k r i a g u , b R la o u stpuren, X 2 Z Z Z Z Z Z 1/18 MP6 Z Z Z Z Z 19.00 Z R du , o n S s k t a s e n p l d b u s l r a t e e u n in , , g s ra tü u c b k la ig u - , r k o le tb in ra st u ü n c , kig, X 2 460.0 01.09.2022 4/3 MP6 Zv 0.70 2.0 Z Z 1/19 MP6 Z Z 459.0 4 4 / / 4 5 M M P P 6 6 Z Z Z Z Z 1.00 H Zv s , , S G a , n u d , s s t ' e , i b n r , a d u u n n , k d e u lg n r k a e u lb , r r a o u tb n r , a d u u n n , k b e la lg u r g a r u au B X 5 1 Sonde steht auf! 6 1 7 00 UK Gründung Stütze Achse 02, Bestand = 459,25 m ü. NHN 3/9 MP6 Z Z Z Z Z 9.00 Z R , o S st a p n u d r s e t n e , i n ro , t s b t r ü a c u k n ig , d - u k n le k i e n l s g t r ü a c u k , ig, X 2 2/14 MP6 Z Z Z Z Z 20.00 1/20 MP6 Z Z Z Z Z 19.30 Z g Z r , , a S S u a a b n n la d d u s s , t t e e ro i i n n t , , b s k ra t le ü u i c n n k , s ig t d ü , u c k n k l k i ü g e f , t l i b g p l , a o u rös, X 2 458.0 4 4 / / 6 7 M M P P 6 6 Z Z Z Z Z Z Z Z Z 1 2 2 . . . 6 0 5 0 0 0 Z Z Z , , , S S S a a a n n n d d d s s s t t t e e e i i i n n n , , , s k k t l l e e ü i i c n n k s s ig t t ü ü , c c r k k o i i t g g b , , r R R au o o n s s , t t s s d p p u u u n r r k e e e n n l , , g r r r o o a t t u b b , r r g a a r u u a n n u , , b d d l u u a n n u k k e e l l g g r r a a u u , , g g r r a a u u b b l l a a u u X X X 2 2 2 Vorläufig empfohlene Mindestabsetztiefe für Bohrpfähle = 458,0 m ü. NHN 3 3 / / 1 1 0 1 M M P P 6 6 Z Z Z Z Z Z Z Z 1 1 0 1 . . 0 0 0 0 g Z ro r , t a S b u r a b a n l u a d n u s , t e d i u n n , k k e le lg in ra s u tü , c g k r i a g u , b R la o u stpuren, X 2 2/15 MP6 Z Z Z Z Z Z Z Z Z 21.00 Z r Z r o o , , t t S S b b r r a a a a n n u u d d n n s s , , t t d d e e u u i in n n n , , k k s s e e t tü ü l l b b c c r r k k a a i i u u g g n n , , , , s R t b b o a l l s a a rk t u u s e g g p r r R u a a r o u u e s n ts , puren, X X 2 2 P2 (20,5 1 0 / 2 - 1 2 0 M ,7 P 0 6 ) Z Z Z Z Z Z 20.00 k r Z g o l r , ü t a S b f u t r a i b a g n l u , a d K n u s , e , t e d r r n o i u n v t n , b e k s r r e a t lu ü l u b s c n l t k a , , i u g d g , u r a F n u k o b e s l l s a g i u l r i a e , u n, X X 2 2 4 4 5 5 6 7 . . 0 0 4 4 / / 8 9 M M P P 6 6 Z Z Z Z Z Z Z Z Z 3 4 . . 0 0 0 0 Z g Z r , , a S S u a a b n n la d d u s s t t e e i i n n , , s k t le ü i c n k s ig tü c - k k i l g e , i n r s o t t ü b c ra k u ig n , , R d o u s n t k s e p l u g r r e a n u , , r g o r t a b u ra b u la n u , dunkelgrau, X X 2 2 3/12 MP6 Z Z Z Z Z Z Z Z Z Z Z Z 12.00 Z r Z o , , t S S br a a a n n u d d n s s , t t e e d i i u n n n , , k s k e t le ü lg i c n r k a s i u t g ü , c - g k k r i l a g e u , i n b R s la o tü u s c tp k u ig r , en, X 2 2/16 MP6 Z Z Z Z Z Z Z 22.00 Z ro , t S br a a n u d n s , t d e u in n , k k e le lb in ra s u tü n c , k b ig la , u R g o ra st u spuren, X 2 1 1 / / 2 2 2 3 M M P P 6 6 Z Z Z Z Z Z Z Z Z Z 2 2 1 2 . . 0 0 0 0 Z g Z r , , a S S u a a b n n la d d u s s , t t e e ro i i n n t , , b s s ra t t ü ü u c c n k k , i i g g d u - - n k k k l l e e e i i l n n g s s ra t t ü ü u c c k k i i g g , , X 2 4/10 MP6 Z Z 4.70 Z, Sandstein, stückig, graublau, dunkelgrau, dunkelblau X 2 Z Z Z F gr o a s u s b il l i a e u n, rotbraun, dunkelgrau, X 2 Z Z Z Z P3 (23,60 - 23,85) Z Z Z Z F du o n ss k i e li l e g n ra , u graublau, rotbraun, X 2 Z Z 5.00 Z Z 2/17 MP6 Z Z 24.00 1/24 MP6 Z 23.00 455.0 P9 (6,60 - 6,80) Z Z Z Z 6.00 Z, Sandstein, kleinstückig, Rostspuren, rotbraun, dunkelgrau, graublau X 2 3/13 MP6 Z Z 14.00 Z Z Z, Sandstein, kleinstückig, Rostspuren, X 2 Z Z Z Z, Sandstein, stückig, graublau, X 2 Z Z Z graublau, rotbraun, dunkelgrau Z Z rotbraun, dunkelgrau 454.0 Z Z Z Z, Sandstein, stückig - kleinstückig, rotbraun, graublau, dunkelbraun X 2 Z Z Z Z Z, Sandstein, kleinstückig, Kernverlust, 2/18 MP6 Z Z 25.00 1/25 MP6 Z 24.00 Z, Sandstein, kleinstückig, porös, 4/11 MP6 Z Z 8.00 Z Z Fossilien, rotbraun, dunkelgrau, X 2 zerklüftet, graublau, rotbraun, X 2 453.0 4/12 MP6 Z Z Z 8.50 Z, Sandstein, stückig, graublau, rotbraun, dunkelbraun X 2 Z Z graublau 25.00 dunkelgrau Z Z, Sandstein, kleinstückig, Rostspuren, graublau, rotbraun, dunkelbraun X 2 3/14 MP6 Z Z 16.00 Ausbau zu Grundwassermessstelle GWM 1

4/13 MP6 Z Z 9.00 Vorläufig empfohlene Mindestabsetztiefe für Bohrpfähle = 452,0 m ü. NHN P8 (16,07 - 16,35) Z Z

Z Z, Sandstein, stückig - kleinstückig, Rostspuren, graublau, rotbraun, Z Z 452.0 Z X 2 Z, Sandstein, stückig - kleinstückig, Z Z dunkelbraun Z Z Rostpuren, Fossilien, rotbraun, X 2 4/14 MP6 Z Z 10.00 Z Z Z, Sandstein, kleinstückig, Kernverlust, Rostspuren, graublau, rotbraun, Z Z dunkelgrau, graublau X 2 Z 451.0 Z Z Z dunkelgrau 3/15 MP6 Z Z 18.00 4/15 MP6 Z Z 11.00 Z Z Z, Sandstein, kleinstückig, Kernverlust, Z Z Z, Sandstein, kleinstückig, Kernverlust, graublau, rotbraun, dunkelgrau X 2 Z Z Rostpuren, Fossilien, rotbraun, X 2 450.0 Z Z Z 3/16 MP6 Z Z Z dunkelgrau, graublau 4/16 MP6 Z Z 12.00 Z Z 19.00 Z Z, Sandstein, kleinstückig, Rostpuren, Z Z Z, Sandstein, kleinstückig, Rostspuren, graublau, rotbraun, dunkelgrau X 2 Z Z 449.0 Z Fossilien, rotbraun, dunkelgrau, X 2 Z Z 3/17 MP6 Z Z 4/17 MP6 Z 13.00 graublau 20.00 Z Z 448.0 Z Z Z, Sandstein, kleinstückig, Kernverlust, graublau, rotbraun, dunkelgrau X 2 Z Z 4/18 MP6 Z 14.00 Z Z Z, Sandstein, kleinstückig, graublau, rotbraun, dunkelgrau X 2 447.0 Z Z 4/19 MP6 Z 15.00 Die horizontale Lage der Bohrungen kann aus "platztechnischen Gründen" nicht exakt dargestellt werden.

Projekt:Überführungsbauwerk K 36 Heerstraße Ersatzneubau über die A 45 57489 D rolshagen Auftraggeber: Die Autobahn GmbH des Bundes

Planart: Profilschnitt Südseite

Maßstab: 1:75 (vertikal) Anlage: 2.1

Projektbearbeiter: Ge. Projektleiter: Ga.

Projekt-Nr.: 20050 Datum: 08.12.2022

ILG Lenz+Gast GmbH Stolzenmorgen 25 35394 Gießen

Tel.: 0641/972147-0 - Fax: -29 - www.ILG-Geologen.de - info@ILG-Geologen.de

[Seite 100]

Südseite

m ü. NHN 490.0

488.0

486.0

484.0

482.0

BK 2

480.0 479,060 mNN 2/1 MAu 0.20 O A B 1 2/2 MP1 1.00 478.0 1.30 B 1 01.09.2022 A 2/3 MP1 2.00 B 1 A 2/4 MP1 2.70 B 1 2/5 MP1 A 3.00 476.0 BK2 (0,20 - 3,00) Zv Zv Zv X 1 Zv Zv 2/6 MP6 Zv Zv 4.40 X 2 SCH 8 2/7 MP6 Z Z 5.00 474.0

DPH 11 Z Z

472,949 mNN UK GründungZ Widerlager Süd, Bestand = 473,90 m ü. NHN

Z 471,701 mNN X 2 Schlagzahlen je 10 8 cm /1 MA A u 0.20 O B 1 Z Z Z Z 472.0 0 10 20 8 83 / / 2 30 M MP P 46 1 0 Z Z v v Zv 0 1 . . 4 0 0 0 X 1 2/8 MP6 Z Z Z 7.00 0.0 P P 4 5 ( ( 7 7 , , 0 3 8 0 - - 7 7 , , 3 5 0 0 ) ) Z Z Z X 2 2/9 MP6 Z Z 8.00 1.0 Z Z Z Z X 2 470.0 Z

BK 3

2.0 Z Z 468,656 mNN 2/10 MP6 Z Z 10.00 Z Z

468.0 3

3 /

/ 1

2 M

M P

P 1

1 A A 0

1 .

. 2

0 0

0 B B 1 1 3.0

Sonde steht auf!

4510 280 Vorläufig empfohlene Mindes Z

Z

t

Z

a

Z Z

Zbsetztiefe

X

fü

2

r Bohrpfähle = 468,0 m ü. NHN

1.30 Z B 1 Z

SCH 9 01.09.2022 A UK Gründung Stütze Achse 01, Bestand = 467,30 m ü. NHN Z Z

3/3 MP1 2.00 Z Z 465,811 mNN 2.50 2/11 MP6 Z Z 13.00 466.0 O 3/4 MP1 A 3.00 B 1 2/12 MP6 Z Z 13.40 X 2 9/1 MAu 0.25 Zv Zv X 1 Z 9/2 MP6 Zv Zv 1.00 X 1 3/5 MP1 Z Z Z Z X 2 9/3 MP6 Zv Zv 1.50 A B 1 2/13 MP6 Z Z 15.00

DPH 12

464.0 Z Z 461,984 mNN Z 3/6 MP1 5.50 P6 (15,80 - 16,00) Z X 1 Z Z BK 4 Schlagzahlen je 10 cm BK3 (2,00 - 5,50) Zv Zv 6.00 Z Z 3/7 MP6 Z Z Z 0 10 20 30 40 Z X 2 462.0 461,491 mNN 0.0 P7 (6,55 - 6,75) Z Z Z Z 3/8 MP6 Z Z 7.00 Z X 2 SD4a 0.37 Z Z Z Z SD4b A 0.48 B 3 1.0 Z Z Z Z X 2 Z Z Z 4/1 MP3 0.70 460.0 01.09.2 1 0 . 2 3 2 0 4 4 4 4 4 / / / / / 2 3 4 5 6 M M M M M P P P P P 5 6 6 6 6 Z Z Z Zv Z Z Z Z Z v v 1 1 2 2 3 . . . . . 0 6 0 5 0 0 0 0 0 0 B X X X X 5 1 2 2 2 UK Grü 2 n .0 du S n o g nd e S s t te ü h t t z a e uf! Ac 61070 hse 02, Bestand = 459,25 m ü. NHN 3/ 3 1 / 0 9 M M P P 6 6 Z Z Z Z Z Z Z Z Z Z Z Z 1 0 9 . . 0 0 0 0 X 2 2/14 MP6 Z Z Z Z Z Z Z Z Z 20.00 X 2 458.0 Z Z X V 2 orläufig empfohlene Mindestabsetztiefe für Bohrpfähle = 458,0 m ü. NHN Z Z Z Z X 2 2/15 MP6 Z Z Z Z 21.00 4/7 MP6 Z Z Z Z 4.00 3/11 MP6 Z Z 11.00 Z Z X 2 4/8 MP6 Z Z 4.70 X 2 Z Z Z Z X 2 2/16 MP6 Z Z Z Z 22.00 X 2 3/12 MP6 Z Z 12.00 Z Z 4/9 MP6 Z Z 5.00 Z 456.0 4/10 MP6 Z Z Z Z Z Z 6.00 X 2 Z Z Z Z Z X 2 Z Z Z Z Z X 2 Z Z Z Z Z 2/17 MP6 Z Z 24.00 P9 (6,60 - 6,80) Z Z Z Z X 2 3/13 MP6 Z Z 14.00 Z Z X 2 454.0 4/11 MP6 Z Z Z Z Z 8.00 Z Z Z Z Z Z X 2 2/18 MP6 Z Z Z 25.00 X 2 Z 4/12 MP6 Z Z 8.50 Z 4/13 MP6 Z Z 9.00 X 2 3/14 MP6 Z Z 16.00

Vorläufig empfohlene Mindestabsetztiefe für Bohrpfähle = 452,0 m ü. NHN P8 (16,07 - 16,35) Z

Z Z X 2 Z 452.0 Z Z Z X 2 4/14 MP6 Z Z 10.00 Z Z Z Z Z X 2 4/15 MP6 Z Z Z Z 11.00 3/15 MP6 Z Z Z 18.00 Z Z X 2 Z Z X 2 450.0 4/16 MP6 Z Z Z Z 12.00 3/16 MP6 Z Z Z Z 19.00 Z Z X 2 Z Z X 2 Z Z 4/17 MP6 Z Z Z Z 13.00 3/17 MP6 Z Z 20.00 Z X 2 448.0 Z Z 4/18 MP6 Z Z 14.00 Z X 2 Z Z 4/19 MP6 Z 15.00

446.0

444.0

Projekt:Überführungsbauwerk K 36 Heerstraße Ersatzneubau über die A 45 57489 Drolshagen Auftraggeber: Die Autobahn GmbH des Bundes

Planart: Profilschnitt Südseite

Maßstab: 1:100 Anlage: 2.1

Projektbearbeiter: AG/AB Projektleiter: OG

Projekt-Nr.: 20050 Datum: 20.06.2024

ILG Lenz+Gast GmbH Stolzenmorgen 25 35394 Gießen

Tel.: 0641/972147-0 - Fax: -29 - www.ILG-Geologen.de - info@ILG-Geologen.de

[Seite 101]

Nordseite

ACHSE 70

DPH 14

m ü. NHN 472,019 mNN

473.0 BK/GWM 6

SCH 10 Schlagzahlen je 10 cm 472,081 mNN 471,804 mNN 0 10 20 30 40 472.0 0.0 SD6 Sd A, G, u, s', 0.31 A o, graubraun, B 2 A A, G, s', grau, B 2 471.0 10/1 MP2 braun 6/1 MP2 dunkelgrau 1.0 1.00 1.20 A, G, u, s', A, G, u', s', grau, 470.0 A o, graubraun, B 2 A dunkelgrau B 2 2.0 braun 10/2 MP2 2.50 6/2 MP2 2.70 Zv Zv BK6 (0,31 - 2,70) Kernverlust 469.0 Zv Zv, Sandstein, 3.30 3.0 Zv Zv grau, blaugrau, X 3 Zv Zv A, G, u, s', dunkelgrau, Zv Zv rotbraun A dunkelbraun B 2 6/3 MP2 468.0 10/3 MP7 Zv Zv 3.90 Zv 4.00 4.0 Zv Zv, Sandstein, Kernverlust, Z Z v v grau - dunkelgrau, X 3 6/4 MP7 Zv rotbraun 467.0 Zv 5.0 Zv 5.00 Zv Zv Zv, Sandstein, hoher Zv Zv

UK Gründung Widerlager Nord, Bestand = 465,80 m ü. NHN 6/5 MP7 Zv Kernverlust, grau X 3

466.0 Zv Zv - dunkelgrau, rotbraun 6.0 Zv Zv 6.00 Zv Zv Zv, Sandstein, Kernverlust, 465.0 6/6 MP7 Zv Zv Zv grau - dunkelgrau, X 3 7.0 Zv Zv rotbraun 7.00 Zv Zv 6/7 MP7 Zv Zv, Sandstein, hoher 464.0 Zv Zv Kernverlust, grau X 3 8.0 Sonde steht auf! 100 ACHSE 60 Zv Zv - dunkelgrau, graublau Zv Zv 8.00 6/8 MP7 Zv 463.0 Zv Zv Zv, Sandstein, rotbraun, X 3 DPH 13 Zv Zv graublau, dunkelbraun Zv 9.00 461,303 mNN 6/9 MP7 Zv Zv Zv, Sandstein, hoher BK 5 462.0 Zv Zv Kernverlust, rotbraun, X 3 461,325 mNN Schlagzahlen je 10 cm Zv Zv Zv graublau, dunkelbraun 0 10 20 30 40 Zv Zv 10.00 0.0 461.0 Zv Zv SD5 Sd Zv Zv, Sandstein, graublau, 0.36 Zv Zv Zv dunkelgrau X 3 5/1 MP4 A A, G, s, u', grau, dunkelgrau B 4 460.0 6/10 MP7 Z Z v v Zv 12.00 5/2 MP4 A 1.00 A, G, u, s', dunkelgrau, dunkelbraun B 4 1.0 Z Z, Sandstein, stückig Z Zv 1.40 P14 (12,60 - 12,70) Z Z - kleinstückig, X 4 Zv Zv Zv, Sandstein, dunkelgrau, braun, 459.0 6/11 MP7 Z Z Z Z r g o r t a b u r b a l u a n u , dunkelgrau, 07.08.2 2 0 .1 2 0 2 5/3 MP7 Z Z v v Z Z Z v v v 2.60 blaugrau X 3 UK Gründung Stütze Achse 04 S , o B nd e e s st t e a ht n a d uf! = 1 4 00 58,50 m ü. NHN Z 13.00 Z Z, Sandstein, stückig, graubraun, Z, Sandstein, kleinstückig, Z X 4 6/12 MP7 Z rotbraun, dunkelgrau, X 4 5/4 MP7 Z Z dunkelgrau, blaugrau 458.0 Z Z Z Z 14.00 graublau P10 (3,65 - 3,90) Z Z Z Z 3.30 Z, Sandstein, kernig - stückig, X 4 blaugrau, dunkelgrau, dunkelbraun 457.0 6/13 MP7 Z Z Z, Sandstein, stückig 5/5 MP7 Z Z 4.00 15.40 Z Z - kleinstückig, X 4 5/6 MP7 Z Z Z, Sandstein, stückig, blaugrau, X 4 25.07.2022 Z Z Z rotbraun, dunkelgrau, 5/7 MP7 Z Z dunkelgrau, dunkelbraun graublau 4.70 456.0 Z Z 15.00 Z Z, Sandstein, kleinstückig, blaugrau, Z Z Z, Sandstein, kernig Z Z dunkelgrau, dunkelbraun X 4 Z

Vorläufig empfohlene Mindestabsetztiefe für Bohrpfähle = 455,0 m ü. NHN Z - stückig, rotbraun, X 4 5/8 MP7 Z 5.00

455.0 6/14 MP7 Z Z Z 17.00 dunkelgrau, graublau 5/9 MP7 Z Z Z Z Z gr , a S u a b n la d u s , t e d i u n n , k k e e l r g n r i a g u - , s d t u ü n c k k e ig lb , raun X 4 Z Z, Sandstein, kernig 5/10 MP7 Z Z 6.00 P15 (17,85 - 18,00) Z - stückig, Fossilien, Z, Sandstein, kernig, graublau, X 4 X 4 454.0 6/15 MP7 Z Z rotbraun, dunkelgrau, Z dunkelgrau, dunkelbraun Z Z graublau 6.40 453.0 6/16 MP7 Z Z 18.00 Z, Sandstein, stückig 5/11 MP7 Z Z Z Z Z gr , a S u a b n la d u s , t e d i u n n , k k e le lg in r s a t u ü , c d k u ig n k - e s l t b ü r c a k u ig n , X 4 Z Z - kleinstückig, Z Z 7.00 P16 (19,40 - 19,20) Z Fossilien, rotbraun, X 4 5/12 MP7 Z Z Z, Sandstein, kernig - stückig, Vorläufig empfohlene Mindestabsetztiefe für Bohrpfähle = 452,0 m ü. NHN 6/17 MP7 Z Fossilien, graublau, dunkelgrau, X 4 dunkelgrau, graublau Z 452.0 Z 19.00 P11 (9,25 - 9,60) Z dunkelbraun Z Z 8.00 Z, Sandstein, kernig 5/13 MP7 Z Z Z, Sandstein, kernig, Fossilien,

• stückig, Fossilien, X 4 451.0 X 4 Z Z graublau, dunkelgrau, dunkelbraun rotbraun, dunkelgrau, Z Z 9.00 graublau Z 20.00 5/14 MP7 Z Z Z, Sandstein, kernig, graublau, X 4 Z Z dunkelgrau, dunkelbraun 450.0 Ausbau zur Grundwassermessstelle GWM 6 Z Z 10.00 Z Z Z, Sandstein, stückig - kleinstückig, X 4 Z Z graublau, rotbraun, dunkelbraun 449.0 Z Z 11.00 Z

Z Z Z, Sandstein, kernig - stückig, Z Z X 4 448.0 Z graublau, dunkelgrau, dunkelbraun Z Z Z 5/15 MP7 Z 14.00 Z, Sandstein, kernig - stückig, 447.0 Z Z Rostspuren, graublau, dunkelgrau, X 4 P12 (14,45 - 14,70) Z 5/16 MP7 Z Z dunkelbraun 15.00 P13 (15,05 - 15,30) Z 446.0 Z Z, Sandstein, kernig, Kernverlust, Z Z X 4 Z Z graublau, rotbraun, dunkelgrau 5/17 MP7 Z Z 16.00 445.0

Die horizontale Lage der Bohrungen kann aus "platztechnischen Gründen" nicht exakt dargestellt werden.

Projekt:Überführungsbauwerk K 36 Heerstraße Ersatzneubau über die A 45 57489 Drolshagen Auftraggeber: Die Autobahn GmbH des Bundes

Planart: Profilschnitt Nordseite

Maßstab: 1:75 (vertikal) Anlage: 2.2

Projektbearbeiter: Ge. Projektleiter: Ga.

Projekt-Nr.: 20050 Datum: 13.06.2024

ILG Lenz+Gast GmbH Stolzenmorgen 25 35394 Gießen

Tel.: 0641/972147-0 - Fax: -29 - www.ILG-Geologen.de - info@ILG-Geologen.de

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Nordseite

ACHSE 70 ACHSE 60

ACHSE 50 ACHSE 40 ACHSE 30

m ü. NHN 482.0

480.0

478.0

476.0

DPH 14

474.0 472,019 mNN

BK/GWM 6

Schlagzahlen je 10 cm 472,081 mNN 0 10 20 30 40 472.0 0.0 SD6 0.31 B 2 A 1.0 6/1 MP2 1.20

B 2 A 470.0 2.0 6/2 MP2 2.70 BK6 (0,31 - 2,70) 3.0 3.30 B 2 A 6/3 MP2 4.00 468.0 4.0 Zv Zv X 3 Zv Zv 6/4 MP7 Zv 5.00

5.0 SCH 9

Zv Zv X 3 Zv

6/5 MP7 Zv Z Z v v 6.00 UK Gründung Widerlager Nord, Bestand = 465,80 m ü. NHN 465,811 mNN

466.0 6.0 Zv Zv X 3 9/1 MAu 0.25 O 6/6 MP7 Z Z v v Z Z v v 7.00 Zv Zv X 1 7.0 9/2 MP6 Zv Zv 1.00 Zv X 3 X 1 Zv Zv Zv 9/3 MP6 Zv 1.50 6/7 MP7 Zv Zv 8.00 DPH 12 464.0 8.0 Sonde steht auf! 100 Zv Zv X 3 Zv DPH 13 461,984 mNN 6/8 MP7 Zv Zv 9.00 Zv X 3 461,303 mNN BK 4 Schlagzahlen je 10 cm

Zv BK 5

6/9 MP7 Zv 10.00 Schlagzahlen je 10 cm 461,491 mNN 0 10 20 30 40 462.0 461,325 mNN 0.0 Zv Zv 0 10 20 30 40 Z Z v v Z Z v v X 3 SD5 0.36 0.0 SD4a 0.37 Zv Zv B 4 SD4b A 0.48 B 3 1.0 460.0 P14 (12,60 6 6 6 / / / - 1 1 1 0 1 2 1 2 M M M ,7 P P P 0 7 7 7 ) Z Z Z Z v Z v Z Z Z Z Z Z Z Z Z v 1 1 1 2 3 4 . . . 0 0 0 0 0 0 X X 4 4 UK Gründung Stütze Achse 04, Bestand = 458,5 007. 0m8.2 2 0ü .1 2 0 2. NHN 5 5 5 5 / / / / 1 2 3 4 M M M M P P P P 4 4 7 7 Zv Z A A Z v Z Z v v Z Z Z v 1 1 2 3 . . . . 0 4 6 3 0 0 0 0 B X X 14 3 4 .0 Sonde steht auf! 100 01.09.2 1 0 .3 2 0 2 4 4 4 4 4 4 / / / / / / 1 2 3 4 5 6 M M M M M M P P P P P P 3 5 6 6 6 6 Z Z Z Z Z Z v Z Z v Z Z 0 1 1 2 2 3 . . . . . . 7 0 6 0 5 0 0 0 0 0 0 0 B X X X X X 5 1 2 2 2 2 2.0 Sonde steht auf! 61070 458.0 Z Z Z X 4 P10 (3,65 - 3,90) Z Z Z 4.00 X 4 4/7 MP6 Z Z Z Z 4.00 6/13 MP7 Z Z 15.00 5/5 MP7 X 4 Z Z X 2 15.40 Z 5/6 MP7 Z Z 4.70 X 4 4 4 / / 8 9 M M P P 6 6 Z Z Z 4 5 . . 7 0 0 0 X 2 456.0 25.07.2022 6/14 MP7 Z Z Z Z Z Z Z Z V 17 o .0 r 0 läuf X ig 4 empfohlene Mindestabsetztiefe für Bohrpfähle = 455,0 m ü. NHN 5 5 / / 7 8 M M P P 7 7 Z Z Z Z Z Z 5 6 . . 0 0 0 0 X X 4 4 4/10 MP6 Z Z Z Z Z Z 6.00 X 2 5/9 MP7 Z Z 6.40 Z Z Z Z X 4 5/10 MP7 Z Z 7.00 X 4 P9 (6,60 - 6,80) Z Z Z Z X 2 454.0 P15 (17,85 - 18,00) Z Z 18.00 Z Z X 4 Z 6/15 MP7 Z Z Z X 4 5/11 MP7 Z Z Z 8.00 4/11 MP6 Z Z 8.00 X 2 P16 (19,40 6/ - 1 6 1 9 M ,2 P 0 7 ) Z Z Z Z 19.00 X 4 Z Z Z X 4 4 4 / / 1 13 2 M M P P 6 6 Z Z Z 8 9 . . 5 0 0 0 X 2

Z 5/12 MP7 Z Z 9.00 Vorläufig empfohlene Mindestabsetztiefe für Bohrpfähle = 452,0 m ü. NHN

452.0 6/17 MP7 Z Z 20.00 P11 (9,25 - 9,60) Z X 4 Z Z X 2 Ausbau zur Grundwassermessstelle GWM 6 5/13 MP7 Z Z Z Z 10.00 4/14 MP6 Z Z Z Z 10.00 Z Z X 4 Z Z X 2 Z Z 5/14 MP7 Z Z Z Z 11.00 4/15 MP6 Z 11.00 450.0 Z Z Z Z X 2 Z Z 4/16 MP6 Z Z Z 12.00 Z Z Z X 4 Z Z Z X 2 Z 4/17 MP6 Z Z 13.00 448.0 Z Z Z Z Z Z X 2 5/15 MP7 Z Z 14.00 4/18 MP6 Z Z Z Z 14.00 Z Z Z X 4 Z Z X 2 P12 (14,45 5 /1 - 6 1 4 M ,7 P 0 7 ) Z Z Z Z 15.00 4/19 MP6 Z Z 15.00 446.0 P13 (15,05 - 15,30) Z Z X 4 Z Z 5/17 MP7 Z Z 16.00

444.0

Projekt:Überführungsbauwerk K 36 Heerstraße Ersatzneubau über die A 45 57489 Drolshagen Auftraggeber: Die Autobahn GmbH des Bundes

Planart: Profilschnitt Nordseite

Maßstab: 1:100 Anlage: 2.2

Projektbearbeiter: AG/AB Projektleiter: OG

Projekt-Nr.: 20050 Datum: 20.06.2024

ILG Lenz+Gast GmbH Stolzenmorgen 25 35394 Gießen

Tel.: 0641/972147-0 - Fax: -29 - www.ILG-Geologen.de - info@ILG-Geologen.de

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2/3 B1 1,00 -2,00 m u. GOK G, u', s' [GU] - /13.8/9.6/76.7/ - F2 32.9 -/-

[Seite 110]

3/4 B1 2,00 - 3,00 m u. GOK X, s, g', u' [GU] - /8.5/29.9/9.4/52.1 F2 33.0 -/-

[Seite 111]

8/2 B1 0,20 - 0,40 m u. GOK G, u, s' [GU*] - /16.5/9.6/73.9/ - F3 32.7 -/-

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Zusammenstellung der

geotechnischen Laborversuche

Untersuchungsstelle: Institut für Geomechanik und Untergrundtechnik RWTH Aachen Mies-van-der-Rohe-Strasse 1 52074 Aachen

Auftraggeber: Ingenieurgesellschaft Lenz + Gast mbH Stolzenmorgen 25 35394 Gießen

Projektbezeichnung AG: -

Projektnummer AG: 20050

Projektbezeichnung intern: ILG_21-01

Projektnummer intern: 21289

Probeneingang: 02.12.2021

Anlagen: 1 Probeneingang 2 Untersuchungsprogramm 3 Korngrößenverteilung 4 LCPC-Versuche

Aachen, den 09.12.2021

i. A. Dipl.-Ing. (FH) Michael Kürschner Laborleiter

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11,96

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